考虑叶根柔度的汽轮机叶片组的振动分析

本文给出了从边界条件着手考虑叶根柔度影响的汽轮机叶片组的振动计算方法.计算结果与实测值和牢固系数修正方法的结果进行了比较.讨论了叶根柔度对不同振型和不同结构叶片振动的影响.以及各个柔度系数对叶片固有频率的影响.     

考虑齿轮接触状态影响的热气机振动响应计算

为了研究不同齿轮接触力计算方法对热气机振动响应计算的影响,用多体动力学软件建立其传动系统的刚柔混合多体动力学模型,并通过模态分析验证缩减模型的正确性。分别使用Weber-Banaschek法以及有限元缩减模型的柔性齿轮有限元法进行齿轮时变啮合刚度计算,将不同齿轮时变啮合刚度的热气机整机机脚振动计算值与实测值进行对比,结果表明：采用Weber-Banaschek法计算得到的齿轮啮合刚度误差较大（13.5%）;采用有限元缩减模型的柔性齿轮有限元法计算得到的齿轮啮合刚度误差较小（2.1%）,其与理论值更接近。     

烟气透平弹性支承的振动特性

本文叙述了应用正弦扫频激振测取低刚性弹性支承振动特性的方法与结果。     

主轴承柔度矩阵及其在内燃机曲轴计算中的应用

本文提出了内燃机主轴承柔度矩降的新概念。并在此基础上,导出计算曲轴的双连续梁全弯矩方程。文末通过计算实例,介绍了上述方法的应用。计算结果表明,这一方法的计算精度较五弯矩方程有较大的提高。     

双列复速级轮系振动特性的三维有限元法

采用三维８节点等非协调单元离散叶片和轮盘,建立了以列复速级轮系振动的有限元计算模型。运用接触罚单元方法处理了叶片和叶轮的连接及叶根支承柔度问题,依据上述有限元模型编制了双列复速级轮系的三维网络剖分程序和轮系振动特性有限元计算程序,通过对实例的计算分析,并与实测值比较吻合良好。     

齿轮连接多平行轮系的扭转耦合振动分析

通过研究齿轮连接多平行轴系的扭转耦合振动，给出了齿轮副扭转耦合运动的约束条件，推导出齿轮连接多平行轴系的扭转耦合振动方程。以ＤＨＰ４５－１型压缩机中的齿轮连接轴系为例，分析和计算了齿轮连接多平行轴系的扭振特性。图７表３参４     

汽轮机轮系模型振动的模态分析和参数识别

将模态分析方法用于汽轮机叶片—叶轮模型耦合振动特性的动力分析中。采用锤击法对叶片—叶轮模型进行了模态分析和参数识别。通过模态分析实验对汽轮机轮系振动特性进行了研究。实验结果与计算值吻合较好。     

用传递矩阵法分析汽轮机轮系耦合振动特性

给出了传递矩阵法计算汽轮机叶片—叶轮系统耦合振动特性的力学模型。模型中考虑了影响叶片—叶轮系统耦合振动特性的各种主要因素。针对汽轮机叶片—叶轮系统的具体结构,给出了叶片连接件围带及拉筋的处理方法,因而对各种结构的叶片—叶轮系统都具有很强的适应性。应用编制的相应实用计算程序,计算结果与其它计算值及实测值进行了比较,证实精度良好,满足工程需要。     

考虑电机激励的某型热气机发电机组振动响应计算

针对某型热气机发电机组建立了电机和热气机发电机组的有限元模型,用模态分析进行试验验证,进而得到了缩减模型.进行了同时考虑径向电磁力与机械载荷的电机多体动力学计算,及有无考虑电机激励的热气机发电机组振动响应计算;对比分析了热气机发电机机组振动加速度的计算值与实测值,试验验证了计算模型的正确性.研究成果可为发电机组电磁力的...     

考虑齿圈柔性的风电行星轮系动态啮合特性研究

针对集中参数法难以考虑齿圈柔性而有限元法计算量大的问题,以风电行星轮系为研究对象在集中参数/有限元混合法基础上提出一种揭示内啮合齿轮副延长啮合现象的分析方法。首先采用集中参数法建立风电行星轮系的动力学模型,并求解获得动态啮合力;随后,运用有限元法建立行星轮系内啮合齿轮副的有限元模型,并开展静态接触分析从而获得内啮合齿轮副各啮合位置发生多齿啮合时的变形阈值;最后,将集中参数模型获得的动态啮合力施加在内齿圈有限元模型上计算出内齿圈的动态响应,并结合发生多齿啮合时的变形阈值,从而揭示在不同负载和支撑数量下内齿圈上多齿啮合的分布区域,获得接触应力和齿根应力,分析啮合齿对数量改变前后对应力的影响。结果表明：考虑齿轮柔性后,内啮合齿轮副会出现除理论啮合齿对外其他齿对相接触的现象;随着负载扭矩的增大,内齿圈上三齿啮合首先发生在支撑两侧,随后三齿啮合发生区域不断增加;当行星轮与内齿圈间的啮合由理论两齿啮合变为三齿啮合时,其齿面接触应力和齿根应力小于其在相同时刻只计入两齿啮合时的应力值。     

考虑脆弱度与均衡度的电网运行评估

为快速评估复杂电网网架的脆弱性、可靠地辨识网架中的薄弱环节,应用复杂网络理论计算了电网脆弱度,再结合电网均衡度指标,探讨了在负荷变化情况下三门峡市电网的脆弱度、均衡度及不同介数值线路对电网均衡度的影响。结果表明,具有高介数值的线路对系统均衡度的影响大于低介数值线路,前者也更易成为网架中的薄弱环节;分布式发电的引入对电网的脆弱度与均衡度均有一定程度的改善作用。     

叶根牢固系数和柔度系数的相互关系

导出了考虑叶根柔度的等截面叶片振动频率方程;给出了叶根牢固系数和柔度的关系式;利用牢固系数求得了叶根的柔度系数。     

气缸套支承肩下端面跳动值的计算

在缸套行业内,测量气缸套的支承肩下端面对内孔中心线的跳动时,表摆动值要除以2。日本工业标准JIS D3103-1976《汽车发动机用气缸套》第6.5条规定“支承肩下端面对外圆配合面端面圆的跳动,用以外圆配合面为基准转动时,与支承肩下端面接触的千分表读数偏摆的二分之一表示。”对于这样的规定,许多主机厂不明白,经常需要与他们沟通。为什么要除以2呢?请看下面的分析:图1是测量端跳的示意图,缸套装在测量芯轴上,定位销挡住支承肩下端面对缸套起轴向定位作用。定位点B与测量点A在同一直径上。图2的O1—O2代表图1被测缸套内孔的轴线,AB线表示定位点B与测量点A的连线。由于存在加工误差,AB与O1—O2不垂直,这就是跳动的来源。假设A点是杠杆百分表摆动的最大点,B点是最小点。AB线绕O1—O2旋转180°,则A转到A″,B转到B″,但由于定位销的作用,缸套在绕芯轴实际旋转时,定位销将迫使缸套作轴向移动,缸套旋转180°,A移动到与定位点接触的A′点,这就相当于A″平移到A′点,又由于缸套是刚性件,则A″B″线必然随着A″移动到A′点平移到A′B′线的位置。测量支承肩下端面对内孔中心线的跳动时,表上反映的数值就是AB′的长度...     

旋风分离器支承梁的强度和挠度计算

按交叉梁系推导了旋风分离器支承梁的强度和挠度的计算公式。此方法可用于实际工程的设计计算。     

冷凝器管子振动的有限元计算

大型汽轮机的冷凝器管子的破坏振动一般由两种情况造成:1、共振;2、强迫振动。第一种情况往往造成冷凝器管子大面积的破坏。随着我国核电站的建立,掌握冷凝器管子振动的规律,对确保核电站的安全运行有着极其深刻的意义。以往计算冷凝器的管子振动,通过求解四阶振动微分方程来实现,但由于最后归结的频率方程都为高阶的,因此对高频常会出现失根和增根,而且振型也有失真现象。究其     

考虑发电成本最低的多端柔直自适应下垂控制策略研究

针对多端柔性直流系统中的功率最优分配问题,提出了一种总发电成本最低的自适应下垂协调控制策略。建立以发电费用最低为目标函数的多端柔直经济调度模型,计及交流线路输电损耗、直流线路电压降、换流站有功调节容量等因素,并通过所提改进控制寻求模型的最优解。所设计的控制策略可在无需通信和上层调度参与的情况下,利用本地电压信号实现功率的自适应经济分配,并满足等微增率原则。最后,在PSCAD/EMTDC平台上搭建并联型四端柔直系统以验证所提控制策略的有效性。     

复杂转子整机振动计算

本文叙述了计算复杂结构转子整机振动的子结构传递矩阵法。介绍了相应的计算程序。对某一航空发动机实例进行了整机振动计算和分析     

岩滩水电站厂房水力振动计算

建立了岩滩水电站厂房下部结构大型有限元模型。对发电机层楼板的自振特性做了较准确的计算；同时将机组水力激振作用下的厂房振动简化为简谐振动系统。进行了厂房结构动位移及振动速度的动力响应分析。数值计算结果与实测数据符合较好。     

活塞环振动对密封影响及振动频率计算

正0前言曾有一经典桥梁垮蹋事例:部队行军过桥时齐步走导致承载量很大的桥断裂;日常生活中我们发现二根相邻吉他琴弦在同音高时拨动一根另一根也会产生振动,这皆是由于共振所引起的。作为发动机中关键密封件活塞环而言,其自身有径向弹力,也是弹性体有其固有振动频率,目前国内相关文献中也鲜有专门论述,国内活塞环的设计加工理论一直引用国外模式,从原苏联、美国、日本、德国都有不同设计方式,我们只是在吸收消化,经过所有同行努力各种理论国内应用也很广泛,而活塞环材料的选择在很大程度上是根据经验,现对活塞环静态下振动频率作一介绍,以飨同行。