桥巩水电站水轮机尾水管安装

桥巩水电站灯泡贯流式机组尾水管里衬由于尺寸大、分瓣安装，在吊装、组装、焊接和浇筑混凝土过程中容易发生变形。提出在吊装过程中加装内部 支撑和外部支撑，降低吊在空中的时间，可以减小吊装变形；焊接中采用分段、对称、退步 焊接工艺，加强焊接质量控制可减少焊接变形；浇筑混凝土过程中，采取内撑外拉注重浇筑 速度，分层浇筑并适当延长养护时间，同时注意监控尾水管里衬特别是进口法兰的变形，可 以大幅度降低温度变形带来的尾水管里衬变形。     

桥巩水电站机电安装中的变形问题

探讨特大型灯泡贯流式机组机电安装中的变形问题，包括：构件吊装变形问题，焊接变形问题，温度变形问题，力作用变形问题等。对于构件 吊装 变形问题，采用加装支撑和尽量缩短吊装时间的方法；对于焊接变形问题采用分段、跳开 、 对称、退步等焊接新工艺；对于混凝土浇筑中的变形问题，主要采用分层、分块、增加养护 时 间等方法。指出力的影响变形极其复杂，在调整发电机组合推力轴承和水轮机组合水导轴承 周向 间隙时，要进行计算并预估计出水力作用后灯泡头和转轮的上浮量及水力和重力作用下的转 轮室的下沉量，留出轴承间隙的调整余量。     

桥巩水电站机电安装工艺

介绍桥巩水电站机电安装中的突出难点：部件尺寸大、吊装和焊接过程中的变形问题;浇筑混凝土后的温变形问题;机组大轴两支点双悬臂结构自 身 的挠度对机组转动不平衡的影响;灯泡头上浮量、转轮上浮量、转轮室的下沉量正确估算问 题;灯泡贯流式机组受油器特殊结构易造成高低压腔窜油的问题。详细介绍针对上述问题在 该电站机电安装中采取的安装工艺：采取分段间隔焊接的创新 工艺解决焊接变形问题;采取内装支撑固定和缩短吊装时间的方法解决吊装中的变形问题 ;通 过分层浇捣混凝土、延长养护时间的方法减小温度变形;通过两支点双悬臂的梁应力 计算方法精确确定轴自身的挠度;通过水动力学计算精确确定灯泡头和转轮的上浮量及转轮 室的下沉量,合理分配组合轴承的间隙方法。     

1号机座环变形情况分析及防止措施

座环是整台水力机组的基准，因此对座环的中心，高程水平的安装技术质量要求很高，误差要小；尤其是座环的水平偏差。宝珠寺水电站座环分四瓣到货，在工地采用螺栓联接成整体，并与基础环同时安装。安装调整加固后进行复测，然后进行座环二期混凝土浇筑，接着是蜗壳挂装、焊接；蜗壳安装全部完成后，进行机坑二期混凝土浇筑，再接着是座环复测及导水机构预装。可见座环从开始安装到正式进行水轮机安装，经过了蜗壳焊接及混凝土浇筑两大工艺。因此影响座环变形的因素也主要是此工序，因此GB8564－－88《水轮机安装技术规范》中明确规定：座…     

百色水利枢纽电站1号、3号机尾水管里衬安装工艺

文章介绍百色水利枢纽水轮机尾水管里衬的结构、组装、焊接和吊装工艺,供同类机组借鉴.     

碧流河水库管理局发电厂#3水轮机座环的安装

座环是整台水轮发电机组的基准 ,其安装质量的好坏直接影响到发电机组的安全运行 ,因此 ,对座环的安装误差必须严格控制 .中小型水轮机的座环是铸成整体的 ,一般座环下面无基础环 ,故中小型水轮机座环的安装误差更难以控制 .下面以大连市碧流河水库管理局发电厂 #3水轮发电机组的座环安装为例 ,说明如何控制中小型水轮机座环的安装误差 .该发电厂#3水轮机的型号为 HL 36 0 1JF- L J- 12 0 ,座环上法兰面直径为 186 0 mm.1　座环中心和高程的调整座环的安装是在尾水管里衬安装完毕以后进行的 .当尾水管里衬安装好后 ,将座环吊在尾水管里衬…     

春水水电站设计中几个问题及解决方案

对春水水电站安装两台10 MW的灯泡贯流式机组工程设计中的管形座外壳的整圆结构、尾水管里衬混凝土分期浇筑、发电机定子运输、重大部件翻身、厂房天车运行速度、发电机定子铁心材料、发电机冷却方式的选定和导叶操作系统的保护措施等重要问题的解决方案作了介绍.     

贯流式机组支柱螺栓式推力轴承调整

灯泡贯流式机组组合轴承是承受机组水推力的主要部件,组合轴承安装较调整其他类型的水轮机轴承安装工艺较为复杂。组合轴承安装调整的质量,直接影响机组运行时的振动、噪音、瓦温,严重时甚至引起烧瓦。抗重支柱法兰结构推力轴承,通过调整支柱螺栓,使正反推力瓦间隙与主轴产生的挠曲相匹配,满足规范和技术要求,确保贯流式机组稳定运行。     

亭子口水利枢纽电站水轮机导水机构预装

从机坑测定、底环安装、导叶预装、顶盖组装、顶盖预装等几个方面详细介绍了亭子口水利枢纽电站水轮机导水机构预装的方案及过程。预装中通过采用调整垫来调整底环和顶盖的高程及水平,避免了座环在焊接与浇筑过程中的变形对机组安装的影响。目前首台机组导水机构安装已完成,底环与顶盖水平及导叶端面间隙均达到了理想效果。     

介绍ZZ560A-LH-800型水轮机转轮室与座环的倒序吊装

一、概述太平湾水电站设计安装4台轴流转桨式水轮发电机组。水轮机为ZZ560A-LH-800型,其埋件有尾水管里衬、转轮室三环、座环、机坑里衬和接力器坑衬等。座环为立柱式,其上环为焊接结构,14个固定导叶用螺丝与上环连     

尾水管脉动压力及扩散方式的研究

许多研究成果表明，影响水轮机水力稳定性有多种因素，其中一个重要因素是尾水管内水流的压力脉动。由于各种原因产生的高频和低频的压力脉动会使尾水管内部产生严重的空蚀破坏或者诱发水轮机叶片产生振动等问题。为此，结合广西百色水利枢纽工程尾水系统进行了水力学试验，量测了尾水管的脉动压力，得出不同工况下尾水管的水流特性。对于作为水轮机能量恢复装置的尾水管，还比较了两种不同设计方案的优劣。     

盾构压力隧洞双层衬砌的力学模型研究

本文以我国规划设计中的南水北调中线穿黄隧洞为工程背景，对双层衬砌的结构计算方法进行研究。文中根据管片施工后外部水土压力达到稳定时间长短的不同，提出了衬砌受力的两种叠加模型；根据内外衬砌接合面结构形式的不同，建立了三种双层衬砌相互作用模型；根据上述模型编制了有限元计算程序，对穿黄隧洞双层衬砌的结构内力进行了计算，并对不同模型计算结果的差别进行了对比。计算结果表明：对于盾构开挖的双层衬砌水工压力隧洞，通常使用的由外管片单独承担全部外水土压力的假定是一种偏于危险的设计方法，设计中应增强内外衬砌接合面的结构联结，以便形成有效的受力整体。     

混流式水轮机叶片疲劳裂纹分析及其改进方案

近年来,国内外一系列大型混流式水轮发电机组频繁发生转轮叶片的疲劳裂纹问题,对电站机组的安全稳定运行构成了严重威胁。本文以混流式水轮机为研究对象,通过全流道CFD计算及基于顺序流固耦合的转轮结构应力场计算,分析该转轮产生疲劳裂纹的原因。随后提出在叶片出水边和上冠连接处加装应力释放三角块的方案,以降低叶片最大有效应力值、改善叶片应力分布。计算结果表明该方案可以明显降低叶片最大有效应力、改善叶片应力分布。计算结果也可为其它水轮机转轮的疲劳裂纹及其应力特性分析提供参考。     

基于CFD的混流式水轮机全流道三维数值模拟

基于CFD计算软件，以N—S方程为控制方程，采用Sparlan—Allmaras湍流模型和结构化网格，对蜗壳、固定导叶、活动导叶、转轮及尾水管等过流部件进行了全过流部件的三维数值模拟。利用NUMECA自带后处理模块．通过流场分析原转轮流道内速度矢量分布和静态压力分布。解释了设计中不足及由此产生的过流能力差和效率低等问题。据此在不改变其他过流部件的前提下．提出了对转轮进行了改造的措施，经证明取得良好的效果。     

溪洛渡水电站800MW级水轮机技术研究与实践

本文介绍了溪洛渡水电站800 MW级水轮机主要参数(水头、出力、稳定性指标、效率和流量、空化性能等)和主要部件结构(转轮、蜗壳和座环、导水机构、圆筒阀、主轴和主轴密封、水导轴承、补气系统和尾水管等)的设计成果。研究成果可供水电站设计和施工参考。     

水轮机尾水肘管加劲环安装控制线计算

在漫湾二期和小湾水电站水轮埋件尾水肘管制造过程中,加劲环安装开始采用参考线直接以管口均匀划线的方法进行,这种安装方法无法保证安装准确度,在加劲环接头处出现折弯,外观质量不美观,安装困难且进度缓慢。尾水肘管体型巨大,属异型管,展开和卷板成型比较复杂,每节肘管上设两圈加劲环,安装工作量大。安装基准线采用计算数据进行划线,可以保证加劲环的安装质量,保证制造进度,在漫湾二期和小湾水电站尾水肘管安装过程中采用了该方法,证明了该方法准确、合理、可靠。文章就该计算方法作了论述。     

水泵水轮机泵工况压力脉动和转轮受力特性

为研究水泵水轮机在泵工况下的内部流态变化对压力脉动和转轮叶片受力的影响,采用 SAS－SST 湍流模型对某一模型水泵水轮机的多个非设计工况进行非定常数值模拟,分析了水轮机 内部流态对导叶与转轮之间无叶区、尾水管内的压力脉动和转轮叶片径向受力的影响。结果表明: 在流量为 40% ～80%设计流量时,导叶区内产生旋转失速,转失速涡团初生于固定导叶进口,并随着流量的降低向活动导叶进口发展,且覆盖区域逐渐增大。旋转失速使压力和过流沿周向不均匀分布, 导致压力脉动和转轮径向受力波动大幅上升。在40%设计流量时,失速涡团发展最为充分,无叶区 压力脉动和转轮受力波动的低频分量幅值最高。旋转失速产生的低频脉动可向尾水管传播,形成的低 频压力脉动幅值约为无叶区低频脉动幅值的10%。当流量低于 40%设计流量时,导叶区旋转失速消失,复杂的涡结构形成的压力脉动低频成分没有周期性。此外,转轮进口的流动分离使尾水管内产生复杂的回流涡结构,导致尾水管内形成频谱丰富的压力脉动; 流量降低使转轮进口回流涡结构的湍动 能增加,导致尾水管内压力脉动幅值大幅上升。小流量工况下,转轮进口的涡结构演变是转轮径向力波动的主要影响因素。     

长短桩复合地基承载力计算公式探讨

《地基处理规范》(JGJ79-2002)和该规范2010年征求意见稿中有关CFG长短桩复合地基承载力计算公式的不同,以及征求意见稿公式中发挥系数和桩间土承载力特征值的取值在实际设计中的注意事项,所表述与各实际地基中桩和桩间土的承载性状是不相符的。2010稿公式(7.1.5-2)中各发挥系数的引入使公式与复合地基中桩和桩间土的承载性状较为一致,但在刚性基础下,一般中、硬土层中,桩间土承载力发挥系数β均大于1,现场测试和室内试验也已得到验证。2010稿中λ和β的取值推荐范围偏低。由于增强体(CFG桩)的作用,桩间土的承载能力比天然地基承载力会有一定程度的提高,两者的差异随地基土的工程特性、增强体的性质、增强体的设置方法不同而不同,通过对桩间土承载力的提高主要所受影响因素的分析,桩间土无试验资料时可取天然地基承载力特征值,而在其它系数中又没有体现桩间土承载力的提高,这也造成了复合地基承载力计算值偏低。     

基于典型小概率法大坝变形监控指标拟定

科学合理的大坝安全监控指标能综合分析和评价大坝的安全状况,因此大坝安全监控指标的拟定是大坝安全监控体系的核心和关键问题。基于大坝安全监测资料,根据大坝和坝基抵御所经历荷载的能力,用典型小概率法来评估和预测抵御可能发生荷载的能力,从而确定监控效应量的可能极值,即监控指标。以某水电站大坝为例,拟定了典型坝段的位移监控指标。实例表明,该方法简单可行,能准确的拟定大坝监控指标。     

尾水管斜向断面计算与绘图

本文对水电站４Ｈ型尾水管之斜向环形钢筋放样计算与图形处理的原理与方法作了分析研究，提供了一种计算方法，据此开发出ＣＡＤＤ软件，应用这一软件已对多个水电站尾水管进行了设计绘图，证明能够简便而迅速地得到尾水管斜向断面精确的计算数据和设计图纸，从而为尾水管斜向钢筋施工创造了有利条件