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开孔补强设计是压力容器设计中必不可少的一部分,压力容器的设计制造中对开孔补强设计的计算和标准要求做出了相关规定。但是实际上开孔补强的设计是否具有安全性、经济性、合理性,需要通过实验验证得知。本文就开孔补强的方法进行分析研究,探讨在压力容器的设计中开孔补强的运用,以便提高压力容器的适用性、安全性、经济性。 相似文献
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薄壁容器大开孔的新型补强结构 总被引:3,自引:0,他引:3
结合薄壁压力容器大开孔的特点,提出一种新型补强结构。以减压塔转油线开孔为例,按照分析设计思想,采用有限元方法设计新型补强结构,并对结构进行尺寸优化和稳定性校核。结果表明,新型补强结构既能满足减压塔刚度和强度要求,又可节省补强材料。 相似文献
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压力容器大开孔补强设计的压力面积法与ASME法的分析比较 总被引:13,自引:0,他引:13
针对压力容器两种大开孔的补强计算方法———压力面积法和ASME法 ,分析了两种方法的异同 ,考证了ASME法计算公式的理论依据和由来 ,通过对某容器大开孔结构的两种方法进行计算比较 ,显示了其间的重大差异并由此对大开孔有限元应力分析结果的应力分类评定提出见解。 相似文献
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大开孔压力容器在开孔接管部位有很大的应力集中,必须进行补强。本文介绍了几种压力容器大开孔补强方法:压力面积法、极限载荷法、有限单元法,并分析了原理和特点。 相似文献
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在压力容器开孔补强的设计中,通常假设补强圈与筒体之间没有相互接触,其相互间的接触力对于结构的应力分布及强度的影响均未考虑,有限元接触分析可获得这种接触力,分析与实验数据表明,有限元接触分析能很好地预测补强圈的应力场。同时对补强圈与筒体之间的间隙量及不同开孔率对接触的影响也作了初步探讨。 相似文献
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《现代制造技术与装备》2016,(12)
本文概括叙述压力容器设计中开孔补强设计,比较说明了整体补强和局部补强两种常见的补强方法,结合实际工作经验,提出压力容器设计过程中开孔补强设计应注意的问题。并从补强圈补强设计、厚壁接管补强设计、整体锻件补强设计三个方面详细地介绍不同的开孔补强方法在压力容器设计过程中的应用,为压力容器设计过程中的开孔补强设计提供借鉴和帮助。 相似文献
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筒体大开孔结构的应力分析设计法哈尔滨市化工学校徐毅一、筒体大开孔结构的应力分析设计法内容本文提出的筒体大开孔结构的应力分析设计法,其基本指导思想是:根据ASME应力分类准则,利用三维有限元的应力计算结果,寻找最大应力点并确定应力处理线,用最小二乘法拟... 相似文献
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关于压力容器大开孔的补强计算,中国的HG20582与欧盟的EN13445基本相同,美国的ASME规范Ⅷ-1附录1—7中的方法与前者有所不同。本刊2004年第3期刊载的“压力容器大开孔补强设计的压力面积法与ASME法的分析比较”一文曾对此进行过讨论。本刊编委福州市煤气公司吴大声高工对ASME计算方法持有异议,撰写了“对ASME压力容器规范Ⅷ-1大开孔补强计算方法的质疑”一文与有关专家探讨。清华大学陆明万教授和中石化工程建设公司桑如苞高工应本刊的邀请撰写了“关于ASME开孔计算中环向弯矩项的来源”一文做出了解释。本刊现将两篇文章一并刊出,希望业内专家进一步切磋交流。 相似文献
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《压力容器》2015,(8)
蒸汽过热器是将蒸汽从饱和温度进一步加热至过热温度的一种压力容器。该设备是根据ASME规范设计,在常温7.1 MPa静水压力下经过测试确保轴承的能力。但蒸汽过热器的工作温度约为350℃,弹性模量和屈服应力都会发生很大的变化,在工作温度下的试验难于实现,此时可以借助有限元分析软件提供参考。对某20万吨合成氨厂的蒸汽过热器大开孔壳体建立了三维弹塑性有限元模型,有限元计算所得到的接管与圆筒相贯线处的位移变形与试验所得结果一致,有限元模型可用;对运行工况下的蒸汽过滤器进行了有限元模拟,得到了大开孔区应力分布云图及疲劳强度;进行ANSYS疲劳计算(ASMEⅧ-2),并与按ГОСТP25859计算的结果进行了对比。 相似文献
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压水型反应堆压力容器采用大口径两体可拆结构,即大直径上封头组件与筒体组件经密布的大型主螺栓联接为密闭容器,依靠主螺栓载荷保证足够的密封储备。法兰螺纹受力关乎反应堆压力容器结构完整性,有必要开展相应的分析研究。应用ANSYS有限元分析软件,对CPR1000反应堆压力容器主螺栓孔螺纹进行受力分析,综合考虑螺纹升角、法兰实际结构形式等多种因素,对比分析了螺纹应力集中系数、剪切应力等结果,梳理出各种因素影响的规律性。通过研究,总结得到了反应堆压力容器主螺栓孔螺纹力学分析方法,为螺纹结构优化设计、相应工程问题处理等提供了有限元数值计算依据。 相似文献