GB/T 10184—2015与GB/T 10184—1988锅炉效率计算对比

对GB/T 10184—2015与GB/T 10184—1988 2个标准锅炉效率计算方法进行了比较,提出2个标准在基准温度规定、锅炉效率计算公式规定、过量空气系数修订、锅炉散热损失处理等方面的4个差异点,并通过300、600 MW机组锅炉效率测试算例对2个标准的计算结果进行比对分析,得出其差异来源是基准温度的不同以及对外来热量的引入。该研究结果对火力发电厂锅炉效率测试试验及节能经济运行具有指导意义。     

600MW机组锅炉性能试验效率计算方法分析及应用

某600 MW机组锅炉于2014年4月完成大修并投入运行,结合现场锅炉性能试验相关数据,进行锅炉试验时采用ASME PTC 4.1《锅炉机组性能试验规程》和GB 10184—1988《电站锅炉性能试验规程》对锅炉效率进行计算,在计算结果的基础上,分析2种标准中的若干重要区别,以期为技术人员更好地理解锅炉效率的计算方法提供一定参考。     

DL/T438—2009的硬度规定在锅炉制造中的实施探讨

从电站锅炉制造角度,对DL/T 438—2009《火力发电厂金属技术监督规程》中的硬度规定在工程实践中遇到的几个问题进行了分析和探讨,建议对DL/T 438—2009中的规范性附录C增加注释性说明,明确硬度值仅属参考值,并对几个钢号材料的硬度控制范围进行微调。     

DL／T567.1—95《火电厂燃料试验方法一般规定》的说明

DL/T567.1—95《火电厂燃料试验方法一般规定》是发电用煤分析试验的一项基础标准,是各项分析试验应共同遵守的准则。 原《火力发电厂燃料试验方法》于1983年9月由水电部颁布,1984年7月由水电出版社出版发行。该方法中所列一般规定共有21条条文,着重阐述了煤质分析试验中的一些重要原则与规定,其内容包括适用范围、试样和仪器设备的要求、溶液浓度的表示方法、平行试验允许差、数值保留位数的确定和测定项目的代表符号等方面,这对保证《火力发电厂燃料试验方     

DL/T 469-2004《电站锅炉风机现场性能试验》简介

电力行业标准DL／T469-2004《电站锅炉风机现场性能试验》已由国家发改委颁布，于2004年6月1日实施。该标准代替原电力行业标准DL469-92《电站锅炉风机现场试验规程》，给出了安装在电厂锅炉风、烟系统管路中的通风机(包括送风机、引风机、一次风机、排粉风机、烟气再循环风机、烟气脱硫装置的增压风机等)的一个或多个工况点性能特性的测定规则和方法。     

锅炉性能试验排烟温度的修正

针对火力发电厂空气预热器大小修后锅炉排烟温度升高的现象,结合电站锅炉性能试验规程在使用过程中出现的实际问题,阐述了锅炉排烟温度修正公式的推导和计算参数的选取过程,分析了空气预热器的漏风对锅炉效率的影响程度,建议修订现在执行的电站锅炉性能试验规程.     

循环流化床锅炉热效率的计算方法

针对投入脱硫剂后,脱硫剂成分煅烧吸热和脱硫放热引起的热损失和热增益、石灰石中水分带走的热损失及灰渣显热损失等因素对循环流化床CFB锅炉热效率计算的影响,以GB10184—1988《电站锅炉性能试验规程》中关于常规煤粉炉的效率计算数学模型为基础,提出了CFB锅炉热效率计算相关修正后的数学模型,为工程设计和计算提供参考。     

GB/T 10184—2015在高炉煤气锅炉炉效计算中的应用分析

根据GB/T 10184—2015,构建了高炉煤气锅炉炉效计算模型,分析了高炉煤气锅炉炉效计算方法。结果表明：燃气基准的差异导致高炉煤气水分及低位发热量的计算方法不同,并列出了2种燃气基准下高炉煤气水分的计算方法及低位发热量的换算方法;提出了3种适用于高炉煤气锅炉的过量空气系数、实际烟气量及烟气中CO2含量的求解方法,并提出了适用于含煤气加热器的高炉煤气锅炉排烟温度的修正方法;GB/T 10184—2015对部分公式的计算有待于进一步探讨,并可作适当修改。     

应用GB10184-88《电站锅炉性能试验规程》查取工质平均比热的方法

在应用ＧＢ１０１８４－８８《电站锅炉性能试验规程》计算锅炉效率时,常常需要从标准中查取工质的平均比热,但查取过程中,如不注意有可能查错。例如在计算排烟热损失中烟气所含水蒸汽显热时,标准中公式为：式中即为水蒸汽从ｔｏ到间的平均比热。在标准附录Ｃ给出了Ｃ...     

非典型进风温度和漏风率状态下锅炉排烟温度修正计算方法

针对《电站锅炉性能试验规程》(GB/T 10184—2015)中排烟温度修正计算模型,在非典型进风温度和空气预热器性能状态下对其适用性进行研究,给出修正计算改进模型,并依托某300 MW机组试验结果进行校核计算。结果表明:空气预热器烟气侧漏风率偏离设计值1%以上,进风温度偏离设计值20℃以上时(非典型进风温度条件),GB/T 10184—2015中排烟温度修正计算结果存在较大误差,应将空气预热器漏风率和烟气侧效率引入修正计算;不同电负荷下,试验机组空气预热器烟气侧漏风率较设计值偏大2%～3%,依据GB/T 10184—2015修正计算结果 tG 15dA1会偏低1.7～2.6℃,该误差值与烟气侧漏风率(AL)呈正比关系;在非典型进风温度边界条件下,空气预热器烟气侧效率目η较基准工况降低1.2%～3.3%,依据GB/T 10184—2015计算结果 tG 15dA1偏高0～7.2℃,误差值与系统进风温度呈正相关关系。该改进模型不仅消除了修正计算误差,也为诸多电站锅炉热效率精准计算提供了科学指导。     

非典型进风温度和漏风率状态下锅炉排烟温度修正计算方法

针对《电站锅炉性能试验规程》(GB/T 10184—2015)中排烟温度修正计算模型,在非典型进风温度和空气预热器性能状态下对其适用性进行研究,给出修正计算改进模型,并依托某300 MW机组试验结果进行校核计算。结果表明:空气预热器烟气侧漏风率偏离设计值1%以上,进风温度偏离设计值20℃以上时(非典型进风温度条件),GB/T 10184—2015中排烟温度修正计算结果存在较大误差,应将空气预热器漏风率和烟气侧效率引入修正计算;不同电负荷下,试验机组空气预热器烟气侧漏风率较设计值偏大2%～3%,依据GB/T 10184—2015修正计算结果t_(G15dA1)会偏低1.7～2.6℃,该误差值与烟气侧漏风率(A_L)呈正比关系;在非典型进风温度边界条件下,空气预热器烟气侧效率目η较基准工况降低1.2%～3.3%,依据GB/T 10184—2015计算结果 t_(G15dA1)偏高0～7.2℃,误差值与系统进风温度呈正相关关系。该改进模型不仅消除了修正计算误差,也为诸多电站锅炉热效率精准计算提供了科学指导。     

高炉煤气锅炉热效率计算方法

对于高炉煤气锅炉,由于其特有的燃料性质以及由此带来的锅炉尾部受热面的不同设置方式,使得其锅炉效热率的计算和修正有别于传统方法。在GB 10184—1988《电站锅炉性能试验规程》的基础上,结合高炉煤气的特性和锅炉尾部受热面的设置特点,分析得到了适用于高炉煤气锅炉的热效率计算和修正方法,并以某钢铁厂220 t/h全烧高炉煤气锅炉为研究对象进行实例分析,其结果可为该类锅炉的效率测试和计算提供参考。     

DL/T 715对钢102应用范围修订准确性的实例验证

比较了行业标准DL/T 715《火力发电厂金属材料选用导则》2000年版和2015年版中关于钢102应用范围的差异,结合某亚临界锅炉再热器钢102的应用,从行业标准、设计参数、现场检查、试验检测和计算等方面对钢102材料的使用情况进行分析,验证了标准修订的准确性;同时指出,对在役机组中的钢102受热面管,火电厂技术人员...     

脱硫剂对循环流化床锅炉排烟热损失的影响

排烟热损失是锅炉最大的一项热损失,对锅炉热效率有很大影响。参考中华人民共和国国家标准GB/T 10184-1988《电站锅炉性能试验规程》和美国机械工程师协会动力试验法则ASME PTC4.1,综合考虑脱硫剂的加入对干烟气量、干空气量和水蒸气体积的影响,建立了循环流化床锅炉排烟热损失的数学模型,较以往各种方法更全面、准确。     

CFB锅炉散热损失测算及估算对锅炉效率的影响研究

为衡量现行《电站锅炉性能试验规程》(GB 10184—1988)中散热损失的估计方法对电厂锅炉效率的影响,对一台440t/h循环流化床(CFB)锅炉进行了散热损失现场测试及不确定度分析。测试时,将锅炉系统外表面分成134块区域,共设置1 333个测点,在每个测点处,表面温度、环境温度、环境风速各读取3个数。经计算可得,该锅炉系统的散热损失为0.731%,不确定度为0.08%,测试结果具有很高的准确度。但按现行国标和行业标准的估计方法确定的散热损失为0.432%,导致锅炉效率存在0.382%的单侧不确定度。     

基于ASME PTC4-1998标准和DL／T964-2005标准的CFB锅炉热效率计算比较

介绍了ASME PTC4-1998标准和DL/T964-2005标准中锅炉效率的定义、输入热量、基准温度、各项热损失、计算锅炉热效率时燃料热值的取用以及计算方法等方面的主要差别．通过比较某电厂300MWCFB锅炉基于2种标准下的热效率计算结果后得出如下结论：DL/T964-2005标准下的排烟热损失值、固体未完全燃烧热损失值和锅炉热效率值稍高于ASME PTC4-1998标准：而ASME PTC4—1998标准下的灰渣物理热损失值、可燃气体未完全燃烧损失值略高于DL/T 964-2005标准：但总体说来2个标准下的计算结果非常接近．     

DL/T5000—94《火力发电厂设计技术规程》简介

1 概述 DL/T 5000—94《火力发电厂设计技术规程》(以下简称《规程》)已正式颁布实施,《规程》是在SDJ 001—84的基础上,根据当前我国经济建设的方针政策,为适应我国电力建设发展需要而修订的。 《规程》的修订工作是在电力规划设计总院的直接领导下进行的。电力部和原能源部领导对此非常重视,曾专门召集东北和华北电管局     

ASME PTC 4-2013与GB 10184-88的主要差异及各因素对热效率的影响分析

由于锅炉性能试验规程ASME PTC 4-2013与GB 10184-88有较大差异,从适用范围、性能试验程序、相关概念的定义、测量方法、热效率计算方法及修正方法等方面对这两个规程进行对比,分析两者主要差异。并以某660 MW燃煤机组依据ASME规程的热效率测试结果为例,分析空预器进出口的烟气成分和温度、进风温度、环境条件、煤质、灰渣等参数对锅炉热效率的影响程度,以帮助理解和分析锅炉热损失的原因。     

ASME PTC4.1—1964标准和ASME PTC4—2013标准关于锅炉效率计算的区别

简要介绍了国内锅炉性能试验的常用标准,包括中国标准和美国标准。由于不同标准版本会带来试验结果上的差异,有必要对如何使用不同标准版本进行研究分析,以便工程技术人员更好地理解和掌握不同标准版本在实际工程中的使用。本文针对实际工程中常用的美国标准,重点对ASME PTC4.1—1964标准和ASME PTC4—2013标准中锅炉效率计算方法的区别进行了分析讨论,详细比较了锅炉效率的定义、适用范围、基准温度以及主要热损失计算的差异。试验案例计算结果表明:如果忽略物理输入热,2个标准计算的锅炉效率结果相对偏差值为0.054%;如果考虑物理输入热,2个标准计算的毛效率相对偏差值为0.055%,锅炉燃料效率相对偏差值为0.079%。     

GB/T 4207—2012与GB/T 4207—2003标准差异分析

耐电痕化是评价电工电子产品中固体绝缘材料性能优劣的重要参数。通过对比GB/T 4207—2012与GB/T 4207—2003标准差异,分析了耐电痕试验及其影响因素,为正确进行固体绝缘材料的耐电痕化试验提供参考,有助于检测部门改进试验方法。