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±800 kV特高压直流输电线路铁塔与普通的高压和超高压铁塔相比,具有铁塔高、结构尺寸大、吨位重、横担较长的特点,铁塔组立施工难度大、风险高。结合内蒙古锡盟—江苏泰州±800 kV特高压直流输电线路工程(江苏段)铁塔组立的具体实践,重点介绍了±800 kV特高压直流输电线路铁塔组立过程中的监理安全管控要点。 相似文献
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为抑制操作过电压,昌吉-古泉±1 100 kV特高压直流输电线路在线路中部安装多对无间隙避雷器,但针对无间隙避雷器兼顾雷电防护适用性的研究较少。本研究基于EMTP-ATP建立了雷电过电压瞬态传播模型,计算了特高压直流线路的雷击闪络率,分析了避雷器对雷电过电压的抑制效果和保护范围。结果显示无间隙避雷器对雷电过电压幅值、波形存在抑制作用,安装避雷器后,线路绕、反击耐雷水平增加。未加装避雷器的邻近杆塔依旧可发生雷击闪络,避雷器只可保护加装级杆塔。本研究基于计算结果提出了无间隙线路避雷器的优化配置原则,建议在满足操作过电压抑制要求的前提下,适当调整避雷器至地面倾角大于15°的中、高雷区、接地电阻较大的杆塔上。 相似文献
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《电瓷避雷器》2016,(1)
目前±1 100 kV特高压直流系统还没有工程实际,但直流电压由±800 kV提高到±1100 kV后,±1 100 kV直流换流站直流场防雷可能会面临一些新问题。例如线路进线段杆塔比±800 kV更高,绕击和反击电流会更大,导致直流换流站直流场雷电侵入波过电压也会更高,而受设备制造、运输能力和高度的限制,换流站设备的内外绝缘水平并不是按比例线性增大的,这样对±1 100 kV直流换流站直流场的避雷器布置和保护水平提出了更严格的要求。本文依托准东-重庆±1 100 kV直流输电工程,计算工程中换流站直流场的雷电侵入波过电压,对今后±1 100 kV直流工程提供了设计依据。 相似文献
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对220 kV输电线路用金属氧化物避雷器直流泄漏试验数据偏大原因分析后,发现高压引线输出端对地杂散电流、被试品高压端对地杂散电流、表面泄漏电流等对测量结果有很大的影响。通过理论分析寻找解决问题的对策,用现场试验验证的方法,得出改进型试验接线方法是科学可行的。具体阐述了避雷器泄漏电流试验时如何减少影响因素,测量出准确试验数据,为同行在遇到类似问题时提供借鉴。 相似文献
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在进行金属氧化物避雷器(MOA)的直流1 mA参考电压U_(1mA)及0.75 U_(1mA)下的泄漏电流测量时,MOA的安装位置对试验起着一定的制约作用。以±800 kV楚雄换流站直流场金属氧化物避雷器试验为例,综述了800 kV五节、500 kV三节、多支并联单节、多支并联双节的无间隙金属氧化物避雷器的试验方法。分别对参考电压由上至下有着增大或减小趋势的多节避雷器提出了各自的不拆引线试验方法;依据现场试验经验提出了多支并联的双节避雷器借助绝缘杆的不拆引线试验方法和多支并联的单节避雷器且下法兰连接在一起的避雷器(震荡装置避雷器、串补平台避雷器等)采用竖立绝缘杆,仅改接高压加压线的高效试验方法,并简要对下法兰未连接在一起的多支并联的单节避雷器提出了多支共同加压,同时测量的试验方法。经过现场试验的验证,上述方法在保证工作安全和质量的前提下,可以提高试验效率。 相似文献
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±800kV直流输电工程用避雷器动作负载试验方法研究 总被引:1,自引:0,他引:1
±800 kV直流输电工程中避雷器的运行工况不同于交流系统中的避雷器,其动作负载试验方法不同于交流系统用避雷器的动作负载试验方法。首先对CIGRE TC33/14.05标准中所列避雷器动作负载试验程序进行了分析。解决了高能放电试验回路、大电流冲击试验回路以及直流背靠背试验回路中的关键技术问题,并在实验室里建立了进行直流避雷器动作负载试验的装置。最后按照有显著持续运行电压的动作负载试验程序,利用所建立的试验装置和回路对±800 kV直流工程换流阀用避雷器进行了动作负载试验。 相似文献
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220kV金属氧化物避雷器不拆线试验方法及误差分析 总被引:4,自引:3,他引:4
介绍了220kV金属氧化物避雷器不拆除一次高压引线的试验方法,并对试验方法进行了误差分析,与常规试验方法进行了比较。结果表明,直流发生器的输出电流应选择大于3mA;试验前应对避雷器表面进行清洁,空气湿度大时,还应对避雷器表面进行屏蔽试验;试验时,应尽可能缩短高压引线的长度,并考虑引线与被试品的角度等;MOA底座绝缘电阻值应尽量大,可减少测量误差,得出不拆线试验方法是可行的。 相似文献
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换流阀避雷器直流试验是检测其非线性伏安特性的主要方法,但换流阀空气间隙短、空间泄漏电流干扰导致直流升压有风险。提出了一种阀避雷器不拆引线直流试验方法,将整体加压改为中部并联加压,并设计屏蔽装置降低换流阀受冲击风险。通过等效电路计算放电条件下的电流电压分布,证明了屏蔽保护的换流阀不会受损;研究不同间距下加压点与屏蔽布间的空间泄漏电流,实测间距500 mm时放电几率较小,空间泄漏电流约15μA。鹅城站年度检修应用此方法后,成功诊断出鹅城站1支4 mA直流参考电压不合格的阀避雷器,并节省了试验时间34人·天,证明了该方法能有效应用于阀避雷器直流试验。 相似文献
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《电瓷避雷器》2015,(5)
2014年1月22日和5月7日,±800 kV糯扎渡直流输电工程在开展单极金属回线方式下的直流线路人工对地短路试验时,相关保护动作使直流系统单极闭锁。经检查,发现两次闭锁事件均为相应极的其中1台中性母线F1避雷器发生压力释放导致。对中性母线F1避雷器进行过电压仿真分析和解剖试验,排除避雷器电流分布不均匀、受潮和系统能量过载的损坏可能性,得出避雷器损坏原因为:部分电阻片存在缺陷,人工接地短路试验产生的操作过电压使存在缺陷的电阻片首先发生击穿,进而产生电弧使避雷器内部击穿而损坏。建议厂家检查电阻片生产的工艺控制,严格控制电阻片筛选的合格率,并在进行直流线路人工对地短路试验时,全程使用红外测温仪等仪器检测中性母线避雷器状况,一旦发现避雷器温度异常,应立即停止并开展避雷器检测试验。 相似文献
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2016年4月6日,±500 kV天广直流输电工程直流线路遭受雷击,导致系统重启不成功,在随后的恢复送电和功率调整过程中,发现天生桥换流站极1中性母线F2避雷器发生故障。对故障避雷器开展返厂解体检查、能量校核、特性差异分析,并利用电磁暂态分析软件PSCAD/EM-TDC对分析结果进行仿真验证,得出避雷器损坏原因为:故障避雷器其中一个电阻片存在缺陷或者已经失效,导致该避雷器伏安特性低于同极其它避雷器,在故障工况中承担了大部分的能量耐受,发生击穿故障。建议开展直流参考电压预防性试验时,对于安装在同一极的中性母线避雷器,应对试验结果进行横向比较,最大偏差不应超过0.5 kV,并缩短预防性试验周期至1年。 相似文献
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将传统U_(1mA)、I_(0.75)的测试方法与目前使用的便携式直流高压发生器测试U_(1mA)、I_(0.75)的方法进行了比较,指出:微安表(带屏蔽)装于MOA高压端,用阻容分压器测试MOA上的电压时,限流电阻对测试结果不会产生影响,但操作不方便;现场使用便携式直流高压发生器做MOA预防性试验时,可以不使用限流电阻,操作方便;控制箱上显示的电压比避雷器端子上所加电压高出2kV,MOA在测试时一般也不会发生击穿短路现象。 相似文献
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直流避雷器动作负载试验设备研制 总被引:1,自引:1,他引:0
按照目前国际先进的C IG R E《高压直流换流站无间隙金属氧化物避雷器》动作负载试验程序的要求,设计并研制了一套直流动作负载试验设备,主要由长线(高能放电)能量释放试验装置,4/10大电流试验装置,高压直流换流站电源和控制系统联合组成,其即可完成联合动作负载试验,又可使各装置单独使用,增强了实用性。经多次调试运行,该套设备各装置的技术参数和电流电压波形完全满足IEC、C IG R E及G B 11032标准要求,且联合动作合闸时间小于100m s,填补了国内空白,满足了直流避雷器动作负载试验的要求。 相似文献