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板蓝根生产过程当中 ,需要减压浓缩。传统的蒸发浓缩工艺的蒸汽消耗量较高 ,减少蒸汽消耗量可大大降低其生产成本。我们研究了板蓝根生产过程中的特点 ,提出用热泵蒸发[1] 和热泵蒸煮相结合的方法进行节能改造 ,取得了良好的节能效果 ,大大降低了生产成本。1 传统的板蓝根生产过程简介传统的板蓝根生产过程中 ,首先将板蓝根等中药原料放入蒸煮提取器中 ,加入水后加温到 1 0 0°C进行蒸煮提取 ,得到板蓝根溶液。提取液经过滤后 ,送入蒸发器蒸发浓缩。为了避免药物中有效成份在高温下分解 ,浓缩过程需要在减压下进行 ,把溶液的沸点降低到 6 … 相似文献
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介绍了蒸馏塔热泵系统的计算机模拟计算,以实际工业装置丙烯精馏塔为例,对塔釜液相节流式热泵流程给出了详细的模拟数据并进行了深入的分析。指出对该类热泵系统,需要由设计者确定的关键工艺参数主要有塔顶气体采出量、循环工质流量、压缩机出口压力和高压工质节流后压力等4个,并给出了确定这4个参数的方法。文中还比较了热泵流程的节能效果,和常规无热泵蒸馏塔相比,实际热泵流程可以节省操作费用达48%以上,节能效果十分显著。此外文中还分析了不同热泵参数对能耗的影响,经优化后的热泵工况,操作费用的节省进一步上升到60.8%。 相似文献
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热泵循环中引射器的使用能减少能量损失,改善循环性能。在已有机械过冷循环的基础上加入引射器,本文提出主循环带引射器[MSHPS(MWE)]和辅循环带引射器[MSHPS(AWE)]的跨临界CO2机械过冷热泵系统。通过建立热力学模型,对系统使用散热片(TDR)、地盘管(FCR)和小温差风机盘管(STD-FCU)3类不同末端的性能进行分析。将该系统与CO2基本系统(BASE)、CO2机械过冷系统(MSHPS)进行了对比,并选取了我国4个典型气候城市,对其供暖期间的运行进行了季节供热性能系数(HSPF)分析。结果表明,在额定工况下,机械过冷系统均存在最优主、辅循环排气压力和最优过冷器出口温度,使系统性能系数(COP)最高;其中以STD-FCU为末端的系统具有最高COP。通过与已有系统的对比,表明在额定工况下,MSHPS(AWE)和MSHPS(MWE)较BASE系统的COP最高分别能提升约21.18%和26.66%,较MSHPS最高能分别提升约2.62%和9.53%,MSHPS(MWE)具有更好的性能提升效果。MSHPS(MWE)系统在严寒工况下仍能运行,带引射器的系统在不同温区均具有更高的HSPF。以哈尔滨为代表的严寒地区的HSPF改善效果最明显,以TDR为末端的系统更适用于高纬度的严寒地区,以STD-FCU为末端的系统更适用于低纬度的地区。此外,辅循环工质的种类会影响系统的整体性能,MSHPS(AWE)中使用CO2的提升效果最好, MSHPS(MWE)中使用R717的提升效果最好。使用混合工质R32/R1234yf的系统具有更高的COP,但提升效果并非最优。 相似文献
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对化工产品回收厂原热力系统进行了分析,介绍了以蒸汽喷射式热泵供热技术为核心的新型热力系统,应用结果表明;新型热力系统解决了热利用率低、能耗高等问题,具有安全可靠,操作简单,经济效益、社会效益显著等优点。 相似文献
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蒸馏过程热泵节能——热泵基本原理 总被引:1,自引:1,他引:0
叙述了热泵系统的基本原理,详细分析了实际热泵性能系数低于理想卡诺循环热泵的三大原因,即实际热泵必须提供换热器传热温差、压缩过程的能量损失和采用节流阀代替膨胀过程。介绍了热泵的使用条件,即采用热泵的判别原则以及主要热泵类型。指出使用热泵是蒸馏过程节能的一个有效途径,为蒸馏过程热泵系统设计计算和工业应用提供必要的准备知识。 相似文献
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某热电厂在2012年4月至2013年10月依次对两台350MW空冷机组进行了改造,应用了双良节能系统股份有限公司的溴化锂吸收式热泵技术。改造后经运行实践表明,较传统抽汽供热由原来的700万m2扩大到1262万m2。充分说明吸收式热泵具有的节能、环保、社会效益,认为吸收式热泵在火电厂空冷机组上的应用前景广阔,节能减排潜力巨大。 相似文献
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有固相析出的顺流多效蒸发过程热量衡算 总被引:2,自引:0,他引:2
在齐-柯法的基础上,提出了一种有固相析出的顺流进料多效蒸发过程热量衡算方法,并结合相图给出了蒸发过程物热衡算的逐步逼近计算步骤。 相似文献
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采用强化传热管的吸收式热泵模拟设计 总被引:1,自引:0,他引:1
本文基于Ⅱ型溴化锂吸收式热泵系统中不同换热设备的过程特点,采用多种强化传热管对Ⅱ型溴化锂吸收式热泵系统进行模拟设计,其分析结果可供热泵设计作为参考。 相似文献
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通过计算机模拟,对溴化锂第二类吸收式热泵热力过程和热泵系统各部件进行了详细计算,提出了循环倍数、工作液浓溶液浓度、蒸发温度、冷却温度对(火用)效率的影响程度.指出了(火用)损失的分布,计算了(火用)损系数和(火用)效率. 相似文献
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对微细毛细管内的蒸发传热过程进行了理论分析,提出了其传热性能的计算方法,并作了实例计算.毛细管内的蒸发弯月面可分为平衡稳定液膜区、过渡液膜区和弯月面弯曲区.热质传递过程发生在过渡液膜区和弯月面弯曲区.计算结果表明:在过渡液膜区具有很高的换热系数;毛细管径的增大将导致毛细管内换热系数的下降. 相似文献
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管壳式换热器及其强化传热的(火用)经济评价和优化 总被引:1,自引:0,他引:1
本文以管壳式换热器的第二定律分析和(?)经济评价为基础,提出了换热器费用方程。以此方程为目标函数,解出了管壳侧同时优化的参数,并开发了相应的可用于设计的优化选型程序,进而导出了最优传热温差关系式。 相似文献
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以实际运行装置的丙烯精馏塔为例,采用PROII 9.4软件对丙烯—丙烷分离过程中常规精馏和热泵精馏分别进行模拟,通过分析模拟结果,对比两种精馏方式的公用工程消耗、能耗及其经济性。 相似文献
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以实际运行装置的丙烯精馏塔为例,采用PROⅡ 9.4软件对丙烯—丙烷分离过程中常规精馏和热泵精馏分别进行模拟,通过分析模拟结果,对比两种精馏方式的公用工程消耗、能耗及其经济性. 相似文献
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热泵吸附器中传热传质过程的研究 总被引:11,自引:0,他引:11
对吸附式热泵循环系统中的传热传质进行了理论分析和实验研究,建立了吸附器中热传导方程.计算求解值与实验结果相一致,说明了吸附器中的传热速率控制了热泵循环速度.据此,对吸附器中强化传热肋片进行了模拟分析,作为吸附器优化设计的理论依据. 相似文献
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引 言国内外研究人员现已开发出了多种针对CFC和HCFC的替代工质 ,并趋于商品化 ,如R12 3替代R11[1] ,R134a、R15 2a、R6 0 0a、混合物R2 90 /R6 0 0a以及MP系列替代R12 [2 ] ,R12 4和R2 2 7ea替代R114[3 ] ,R4 10a和R4 0 7c替代R2 2 [4 ] 等 .但是所有这些新型环保工质只能在某一较为固定的温度范围内使用 ,即蒸发温度在 5℃左右、冷凝温度在 5 0℃左右的空调工况下运行 ;对于气源热泵工况 ,蒸发温度在 - 10℃左右、冷凝温度在 4 5℃左右运行 ;对于水源热泵 ,蒸发温度在 5~ 10℃左右、冷凝温度在 5 5℃左… 相似文献