苏州-上海特高压线路断路器不装合闸电阻的可行性研究

为节省工程投资、提高断路器的运行可靠性,分析了交流特高压线路断路器不装合闸电阻的可行性,提出了取消特高压线路断路器合闸电阻的判据。通过分析指出取消特高压线路断路器合闸电阻的难度比500 kV工程大,但仍是有可能的。采用EMTP程序建立仿真计算模型,模拟计算了苏州—上海特高压线路断路器取消合闸电阻后的合闸和单相重合闸过电压、波前时间及线路闪络率。依据计算结果,并基于取消合闸电阻的判据,提出苏州侧线路断路器应装设合闸电阻,而上海侧可以考虑不装合闸电阻。     

取消750 kV线路断路器合闸电阻的研究

取消750 kV线路AIS断路器和GIS断路器合闸电阻可节省费用,并提高断路器运行可靠性。研究了取消750 kV交流输电线路断路器合闸电阻的可行性。提出了以线路的闪络率及避雷器能量作为取消750 kV线路断路器合闸电阻的判据。介绍了线路闪络率的计算条件和方法,给出了取消合闸电阻后的750 kV线路过电压水平和线路的绝缘水平以及几种限制过电压措施。     

特高压输电线路断路器不装合闸电阻的可行性研究

为了研究特高压(UHV)输电线路断路器不装合闸电阻的可行性,从变电站和输电线路的安全角度考虑,提出了取消断路器合闸电阻的判据,并采用电磁暂态程序(EMTP)模拟计算了线路长度为50~400 km的特高压输电线路断路器不装合闸电阻时的合闸过电压水平、波前时间及线路闪络率。计算结果表明,线路长度100 km的输电线路不宜取消合闸电阻,线路长度100 km的单回线路和I串同塔双回线路的闪络率和相间过电压标幺值分别接近判据中的允许值0.01次/a和2.95,因此在实际工程中宜结合具体条件进行研究,可能会满足取消合闸电阻的条件。提出为了扩大取消断路器合闸电阻的范围,建议进一步研究降低操作过电压等效风速系数、采取其他措施进一步抑制合空线过电压。     

神头二电厂500kV升压站线路断路器取消合闸电阻可行性论证分析

神头二电厂500kV升压站使用的LW10B-550(平高)断路器合闸电阻故障频发,对电网的安全造成严重威胁,通过实际计算,结合国内外的经验,论证神头二电厂500kV线路断路器取消合闸电阻的可行性.分析认为,神曲线、神侯线神头侧断路器合闸电阻可以取消.神保线断路器如果取消合闸电阻,必须在线路适当位置安装氧化锌避雷器,以保证线路过电压限制在2.0 p.u.以下.     

取消330kV系统断路器合闸电阻的研究

结合西北３３０ｋＶ电网的实际，本文详细分析了取消３３０ｋＶ断路器合闸电阻后的系统合闸、重合闸过电压及ＭＯＡ吸收能量，得出了大部分３３０ｋＶ线路可以取消断路器合闸电阻的结论。在线路两侧加装ＭＯＡ的情况下，更多的线路可取消断路器和合闸电阻。     

330kV电网取消断路器合闸电阻的研究

对３３０ｋＶ电网的线路断路器和变压器断路器是否取消合闸电阻进行了研究，由操作过电压的计算结果得线路断路器和变压器断路器可以取消合闸电阻，在建和拟建的变电所也可以采用不带合闸电阻的断路器。     

取消500kV断路器合闸电阻的研究

分析了取消５００ｋＶ断路器合闸电阻，仅仅依靠ＭＯＡ条件下线路合闸和重合闸过电压，线路绝缘闪络率和ＭＯＡ吸收能量，得出了对于不很长的５００ｋＶ线路，取消合闸电阻既提高运行可靠性又节省投资的结论；提出了取消合闸电阻适用范围和进一步降低过电压的措施。     

500 kV输电线路断路器合闸电阻配置原则

通过对某500 kV输电线路断路器取消合闸电阻的投切试验、断路器事故进行分析,并对此进行电磁暂态仿真计算,讨论了500 kV输电线路断路器取消合闸电阻的原则,与线路操作过电压幅值、线路两端高压并联电抗器配置情况的关系。研究结果表明,500 kV输电线路断路器合闸电阻配置时,需要考虑线路高压并联电抗器的配置情况,这将直接影响断路器断开的成功与否。     

500kV电网线路断路器取消合闸电阻的可行性研究

本从电力系统的运行可靠性出发，对５００ｋＶ电网线路断路器取消合闸电阻的可能性进行了研究，分析了采用合闸电阻与单独采用ＭＯＡ时的操作过电压的差别以及相应的第二代５００ｋＶ线路的操作过电压闪络率。还对取消合闸电阻的条件提出了建议。     

取消500kV电力系统线路侧断路器合闸电阻判据及分析

本文介绍了采用消除数值振荡的特征差分法和Ｍｏｎｔｅ Ｃａｒｌｏ法对多条５００ｋＶ线路进行的统计模拟计算,研究了取消线路侧断路器合闸电阻后５００ｋＶ电力系统合闸过电压和金属氧化物避雷器耗散能量的一些统计规律,提出了取消５００ｋＶ电力系统线路侧断路器合闸电阻的判据,这一结果可作为有关工程设计的参考。     

广东省部分500kV线路断路器合闸电阻的选择和运行情况

论证了广东省几条５００ｋＶ线路断路器取消合闸电阻的可行性，校核了取消合闸电阻后的操作过电压水平和线路绝缘子串及塔头空气间隙的耐受操作过电压水平，论述了氧化锌避雷器限制操作过电压的作用和重合闸方式的选择。     

取消750 kV断路器合闸电阻的可行性研究

取消750 kV线路断路器合闸电阻可节省费用,提高断路器运行可靠性。笔者以即将建设的兰州东-银川东750 kV输电线路工程为背景,结合国外对取消合闸电阻的研究,利用电磁暂态计算程序(ATP/EMTP)计算装设1组避雷器和断路器合闸电阻时,线路三相合空线、单相自动重合闸统计操作过电压水平。计算表明,在首末端装设1组避雷器时,三相合空线、单相自动重合闸统计操作过电压最大值分别为2.38 p.u.和2.57 p.u.,在线路线路长度较短时,两端装设避雷器的方法可以将上述两种统计操作过电压抑制到1.80 p.u.以下,可见在线路较短时取消合闸电阻成为可能。     

基于ATP-EMTP的330 kV空载线路合闸过电压仿真分析

利用ATP-EMTP软件,建模、计算和分析了不同合闸电阻、合闸电阻接入时间、合闸相位和残余电荷对三相同期合330 kV空载线路过电压的影响,得出合闸电阻、合闸电阻接入时间、合闸相位、残余电荷对三相同期合空载线路的操作过电压都有不同程度的影响。指出在电力系统输配电送电操作中,尽量避免对空载线路进行合闸,有条件的可采用零起升压对空载线路充电;在不清楚线路是否空载合闸时,为降低合空载线路引起的过电压,应将空载线路上的残余电荷释放,合闸开关并联接入适当的合闸电阻,合闸电阻调整到合理的接入时间,合闸相位控制在90°左右。     

降低避雷器额定电压或残压对取消750kV线路断路器合闸电阻的影响

目前中国西北地区已投运的750 kV工程避雷器配置基本上是采用750 kV母线侧避雷器额定电压600 kV、线路侧避雷器额定电压648 kV。绝大多数750 kV工程线路断路器装有570~600Ω合闸电阻。根据工频过电压的差异化研究结果,母线侧和线路侧避雷器额定电压在一定范围内均可以进一步降低。避雷器性能提高,避雷器操作冲击电流残压降低,750 kV线路合闸操作过电压水平会相应降低,有利于取消750 kV线路断路器合闸电阻。文中对750 kV工程避雷器额定电压或残压降低后的合闸操作过电压进行了研究,结合操作过电压闪络率的计算,提出了降低避雷器额定电压或残压后取消750 kV线路断路器合闸电阻的适用范围。     

限制线路合闸过电压措施及取消330kV线路断路器合闸电阻的探讨

此文介绍了限制线路合闸过电压的措施，结合实际线路，通过技术，经济分析比较，提出了对取消线路断路器的并联合闸电阻方案的看法。     

超/特高压交流输电线路断路器合闸电阻的适用性研究

断路器合闸电阻能较好地限制超高压与特高压交流系统合闸过电压,但因其结构复杂、成本高等缺点,故是否有必要采取该措施值得研究。作者采用软件仿真技术,探讨了不同情况下超高压与特高压交流系统合闸电阻的适用问题。研究表明,对于500 kV交流系统,当线路长度在100 km以下时,通常可以取消合闸电阻;当长度在100～200 km时,需根据具体情况进行分析确定是否有必要采用合闸电阻;当长度在200～400 km时,一般应采用合闸电阻,但也可采取在沿线布置2～3组避雷器的方法来替代合闸电阻;当长度在400～600 km时,仍应采用合闸电阻限制合空线过电压。对于1 000 kV交流系统,即使是100 km的短线路,若不采用合闸电阻就难以将合闸过电压限制在规程规定的范围内。因此,1 000 kV交流系统通常应采用合闸电阻,且较长线路宜采用较低阻值,较短线路宜采用较高阻值。     

取消330kV断路器合闸电阻试验研究

简介了用取消合闸电阻的 330 k V断路器合 32 5 /130 km空载线路时有关过电压和 MOA动作电流的计算和现场试验结果 ,证明了三相合闸过电压的概率符合正态分布 ;给出了各种操作方式下的统计过电压、MOA的动作电流及取消合闸电阻的限制条件     

500kV断路器取消合闸电阻问题的研究

本文对浙江北－兰５４０３线在北仑港侧不装合闸电阻情况下合闸线路时的过电压进行了研究，分析了实测结果及运行情况，还计算了讨论了目前５００ｋＶ线路绝缘水平下其操作过电压可允许高于２．０ｐｕ。并指出输电线路在一定长度范围内，可以取消合闸电阻，而仅用ＭＯＡ来限制操作过电压。     

取消500kV断路器合闸电阻有关问题的研究

国内对取消５００ｋＶ断路器合闸电阻尚有不同看法。本文对一些观点予以评论，并对能否取消合闸电阻的判据、ＭＯＡ额定电压选择等问题提出建议，认为不很长的５００ｋＶ线路取消合问电阻是发展方向，应优先考虑。     

氧化锌避雷器限制操作过电压的研究

通过实例对氧化锌避雷器限制电力系统操作过电压进行了研究，得出了线路及变压器，断路器可以取消合闸电阻的结论。