溴化锂制冷机组换热管穿孔泄漏的原因

为查明某溴化锂制冷机组在化学清洗换热管时出现的穿孔泄漏事故原因,采用宏观检查、理化性能检测、扫描电镜观察与能谱分析以及对机组内的垢样、机组循环水水质分析等方法进行了分析。结果表明,该机组换热管穿孔泄漏的原因是由于该机组缺乏水质处理和维护保养,造成机组管束内出现较多的疏松结垢,从而发生了严重的垢下点腐蚀,导致机组铜管穿孔失效,化学清洗时又加剧了管束的腐蚀泄漏。同时提出了该溴化锂制冷机组的冷却水水质管理和维护保养措施。     

立式换热器不锈钢换热管开裂原因分析

通过裂纹形貌、相邻碳钢管腐蚀形态的宏观检查、材料理化分析、金相分析、断口扫描电镜观察及X-射线能谱分析、冷却水腐蚀性阴离子分析等方法,对立式换热器不锈钢换热管环向开裂原因进行了分析,发现裂纹源于换热管外壁,裂纹形貌和断口形貌有应力腐蚀特征,而管外冷却水有较高浓度的氯离子、硫酸根离子且开裂区局部氧含量较高。分析认为该换热管开裂的原因是应力腐蚀。     

不锈钢换热管泄漏失效的原因

某化工企业多台管壳式换热器在服役3～4 a后陆续发生泄漏,拆卸后检查发现换热器内部大量304不锈钢换热管存在开裂或穿孔现象。通过宏观形貌分析,扫描电镜及能谱分析,金相检测,化学成分分析、晶间腐蚀试验、残余应力测试等手段对不锈钢管失效原因进行分析。结果表明：换热管出现穿孔和开裂失效的主要原因是材料发生了晶间腐蚀及应力腐蚀。换热管材料304不锈钢具有晶间腐蚀敏感性,换热管内外壁都存在明显的残余拉应力,且介质中存在S、Cl等腐蚀性元素,换热管材料同时具备以上3种应力腐蚀开裂的必要条件而发生应力腐蚀开裂。     

电厂水汽取样管泄漏原因分析

应用金相,ＳＥＭ、Ｘ射线衍射仪和能谱分析技术分析了１Ｃｒ１８Ｎｉ９Ｔｉ不锈钢取样管泄漏的原因,结果表明,取样管泄漏是由于取样管运行的工作应力和冷却却的收缩阻力与微量的Ｃｌ＾－导致的应力腐蚀开裂。     

71E311换热器热交换管开裂属性与原因分析

某厂二台换热器运行数月后热交换管陆续发生开裂。对裂纹进行了金相和扫描电镜观察,裂纹区进行了元素能谱分析。结果表明:开裂属氯离子引起的穿晶型应力腐蚀,硫化物对应力腐蚀有促进作用。     

油浆换热器管板开裂原因分析

锦州石化六厂的油浆换热器在投入使用半年多就出现管板封头处有多处裂纹，导致不能正常生产。通过油浆换热器管板材料材质的化学成分分析、力学性能测试和金相组织观察，管板断口的宏观分析和微观分析，以及断口的腐蚀产物分析等，得出结论：造成管板开裂的主要原因是硫化氢和水蒸气引起的应力腐蚀破裂。     

波纹不锈钢换热板腐蚀开裂失效分析

对失效开裂的波纹不锈钢板进行了外观检查，用电子显微镜观察了开裂断口和裂纹断口的形貌与特征；能谱分析得到了断口腐蚀产物和不锈钢板上沉积物的元素组成与含量；红外光谱分析结果表明使用在波纹不锈钢板端之间的三元乙丙橡胶密封垫片用粘合剂为氯丁橡胶，分析推断氯离子来源于氯丁橡胶的高温分解.综合分析结果表明，波纹不锈钢换热板失效开裂是由氯离子导致的应力腐蚀开裂所致；以穿晶型开裂为主，同时也存在沿晶型开裂.      

压缩机仪表引压管泄漏原因分析

针对某炼油厂加氢裂化装置中的循环氢压缩机出口仪表引压管的氢泄漏事故,对该管的材料成分、金相组织、腐蚀状况、裂纹及断口等进行了分析.结果表明,该管的材质为316不锈钢;失效原因是由于在其管外壁的局部环境中氯化物的富集而发生点蚀,进而引发管子应力腐蚀开裂,最终造成管内氢气的泄漏.     

不锈钢板式换热器穿孔泄漏原因分析

用化学、金相、扫描电镜等方法对换热器发生穿孔泄漏的原因进行了分析,结果表明,该换热器板片材料含碳量偏高,在含CI∧-的热醋介质,冲压加工,装配应力以及板片人字纹的特殊结构等因素共同作用下,在其交叉触点处发生缝隙腐蚀,从而导致穿孔泄漏。     

反渗透前不锈钢换热器失效的原因及其防护

嘉兴发电厂二期工程化学补给水系统两套板框式316不锈钢加热器在短时间内相继损坏失效,在对换热器运行条件、失效宏观特征、腐蚀产物特征和材料化学成分的分析后,得出了应力腐蚀破裂的结论,并提出了相应的防范措施。     

空调换热器的钎焊

论述了空调换器钎焊的工艺要求，对影响焊漏率的各个因素做了深入分析，对生产实践有一定的参考价值。     

高压加氢换热器Ω环开裂失效分析

用扫描电镜（SEM）及能谱(EDS)分析等手段,分析加氢高压换热器Ω环开裂原因。结果表明,Ω环的开裂属于H₂S应力腐蚀开裂,高的工作应力和壳程少量硫化氢的存在共同促使其开裂。     

常压塔顶316L不锈钢换热器管束的腐蚀失效分析

 通过宏观、金相观察、X射线衍射及SEM等方法分析了炼油厂常压塔顶316L不锈钢换热器管束的腐蚀形态及原因.结果表明，316L不锈钢组织基本合格；由氯离子产生的孔蚀以及由应力和腐蚀介质的共同作用导致的应力腐蚀是两种主要腐蚀失效形式.     

脱硫装置碳钢腐蚀缓蚀剂研发

为了减缓或抑制脱硫装置中碳钢的H2S应力腐蚀开裂,通过挂片试验和极化曲线测试筛选出了N-甲基二乙醇胺(MDEA)、单油咪唑啉两种缓蚀剂,对减缓腐蚀和抑制氢鼓泡的效果都很好。还通过恒应变速率拉伸试验分别对它们在饱和H2S水溶液中的缓蚀效果进行定量评价,结果表明,这两种缓蚀剂的加入,都能够很大程度地降低碳钢应力腐蚀的敏感性。     

硫磺回收装置废热锅炉中心管损坏原因分析

为了查找硫磺回收装置废热锅炉中心管的损坏原因,对废热锅炉进行理化分析并结合设计制造、选材、运行工况、腐蚀、应力等方面进行综合分析,发现该废热锅炉设计结构不合理,工艺操作存在问题。当中心管末端调节阀开大时,中心管主要损坏原因为高温氧化;当中心管末端调节阀关闭及开度较小时主要为硫酸露点腐蚀和湿性硫化氢应力腐蚀开裂。     

溴化锂吸收式制冷机循环水水质管理

通过对溴化锂吸收式制冷机多年的运行管理,综合阐述了溴冷机水质管理的重要性及水质管理的方法。     

LiNO3对高温高浓度LiBr溶液中碳钢的缓蚀机理

采用电化学法和化学浸泡法研究了高温65%LiBr+0. 07mol/L LiOH溶液中，LiNO3对碳钢腐蚀的影响.结果表明，随LiNO3浓度增加碳钢腐蚀 速率降低，复合添加150 mg/L Na2MoO4后，碳钢在100mg/L LiNO3时腐蚀速率出现最 小值.通过计算NO-3和MoO2-4还原平衡电极电位，发现NO-3优先还原形成 内层以Fe的氧化物为主的膜是由于NO-3具有较高的还原电极电位.LiNO3小于10 0 mg/L时，复合添加的MoO2-4在外层得以还原形成缺氧型MoO2，建立起稳定的双 层膜结构.当LiNO3浓度大于100 mg/L后，NO-3对膜层中MoO3优先侵蚀，加速Br- “楔入” 钝化膜历程，从而破坏了双层膜结构.     

镇海炼化炼油装置换热器腐蚀防护技术评述

镇海炼化换热器设备的腐蚀防护，除做好“一脱四注”外，还选择了材料升级、表面处理等手段，如对换热器管束镀Ni—P合金，用08Cr2AlMo钢管制作换热器管束，用双相不锈钢制作换热器管束，采用复合板等。另外在换热器制造工艺如热处理、焊接过程中采用技术措施以减少腐蚀的发生，取得了较好的效果。