500千伏线路耐张段内紧线和跨耐张段紧线问题

为避免导线拖地磨损,平武和元锦辽500千伏线路工程正利用张力机械架线。为充分发挥张力机械的工作能力,实现快速施工,采用了连续直通放线、直线塔紧线和耐张塔平衡挂线三项新工艺,从而改变了过去按耐张段放线,耐张塔紧线和单侧挂线的传统作业方式,使我国线路架线技术迈进到一个新的阶段。多分裂导线线路与单导线线路不同,耐张段长度可不受设计规程5公里限制,但架线施工时的紧线段长度则受紧线设备能力限制,而出现如图1在 AC 耐张段内 B 直线塔上紧线的状态;同时为尽量利用紧线设备能力,又出现如图2跨 AC 与 CE 两耐张段在 D 直线塔上紧线     

GTACSR288间隙型耐热倍容量导线的架线施工

江苏电网在对老线路进行增容改造中,首次采用新型GTACSR288间隙型耐热倍容量导线。与普通导线相比,倍容量导线架线施工工艺上的差异,主要表现在:导线紧线施工段控制在5～8档之内或者紧线档距不超过2000m,当实际情况超过这2个数据之一时,就必须在当中直线塔上设置"假耐张装置";导线紧线主要分为初次导线紧线和最终钢芯紧线2步,分别对应70%张力和100%张力2次不同的紧线张力;导线钢芯紧好后,需要静止悬挂于塔上12h后方可进行压接挂线操作。     

漫昆500kV─回线线路工频参数测量

1线路概况1）500kV漫昆线全长220．4km，导线一般采用4×LGJ—300，海拔在2500m以上地区，采用4×LGJ－400导线，四分裂，分裂间距45cm成正方形布置，导线水平排列，离地高度27m，线间距离为14．5m。2）线路绝缘子片数选择：绝缘子采用Xp－16型，对于直线杆在海拔2100m以下用31片，2100－2700m用32片，耐张杆另加2片。3）塔型采用2H×31，直线型塔用ZB31－34型。4）地线采用GJ－70镀锌钢纹线，分段绝缘，每段接地一次，两根地线水平距离为26m，离地高度为37m。全线均为双避雷线。5）大地电阻率按ρ=350Ω-m设计。2测量前应进行的a工作…     

五十万伏超高压输电线路施工中耐张塔附件安装后,对架线弛度影响的初步探讨

“五十万”架线施工与以往传统紧线工艺方法不同,由于线路设计中耐张段长度往往长达十几公里乃至二十几公里,而“五十万”工程施工中放、紧线区段只能在5～8公里范围内进行,这就势必造成部分紧线要在直线塔进行。实践经验证明:“五十万”线路在直线塔紧线要比在耐张塔紧线简便得多。基于上述原因,我们在放、紧线工作中都尽量避开耐张塔,选择直线杆塔作为紧线操作杆塔;直线塔紧线完毕后于耐张塔断线、附件安装、挂线操作。由于耐张塔附件安装是在该紧线段弛度观测完毕,并临锚后进行的。因此,在耐张塔附件(耐张塔附件,就是将耐张塔上贯通的导线断开,将连好导线的耐张绝缘子串挂于塔上)安装过程中,由于划印、割线、量尺、金具加工尺寸,爆压等     

500 kV四分裂导线割线计算法

500 kV 四分裂导线割线的计算方法,考虑了滑车在紧线时倾斜,导线至悬挂点距离,线路转向,横担长度、宽度,导线和绝缘子重量,导线角度分力等引起的线长调整量。用此方法只须在紧线前将割线值算好,不必在现场上塔量取滑车偏离尺寸,即可在现场割线施工,其子导线间误差均在标准规定之内。而且它适用于多个耐张段连续紧线,不受平衡挂线方法制约,无须对划好印的前一段作临锚,因此施工工艺简便,适应范围广。     

500kV架空线路耐张塔平衡挂线割线长度的计算

500kV输电线路架线施工与传统架线工艺有本质上的区别。500kV输电线路架线采用张力放线、导线始终处于架空状态。由于线路设计耐张段长度往往长达十几公里,而施工中放线施工段只能在5～skin范围内进行,这就必然在直线塔紧线。实践证明,500kV线路架线在直线塔上紧线比在耐张塔上紧线简单得多,因此我们在放、紧线工作中都尽量避开耐张培,选择直线塔作为紧线操作塔,直线通过耐张塔,直线塔紧线完毕并附件安装后,再给耐张塔进行平衡挂线。平衡拴线是张力架线施工中一项比较困难、细致的工作,割线长度计算是平衡拴线成败的中心环节。50…     

行波激励下大跨越输电线路纵向地震响应分析

为更加贴近输电线路实际路径状况,深入理解大档距、大高差、非一致激励下输电线路地震响应,选取某±500 kV直流输电线路大跨越段,利用"四塔三线"精细化有限元模型开展了地震动响应分析,结果表明:导地线显著降低铁塔固有频率;跨越塔受导地线约束明显,塔顶位移峰值较小;地线支架、横担和塔身主材应力均在弹性范围内;跨越档导线张力...     

再论500kV线路耐张段内紧线问题

本刊1982年第1期发表了“500kV线路耐张段内紧线和跨耐张段紧线问题”,现再就耐张段内紧线问题进行一些论证,以期对多分裂导线紧线段施工法的工艺理论研究进一步深入。如下图,本文仍假定:AC耐张段在气温t_1、t_2时的导线设计应力分别为σ_1、σ_2;AC耐张段、AB紧线段的代表档距分别为l_(DB)、l_(db);AB、BD紧线段的紧线气温分别为t_1、t_2. 施工设计的基本原则为保证C塔挂线时,AC耐张段内导线的应力符合于设计值或在限定的容许误差范围以内,因此要求:1.气温t_2     

避雷线、耦合地线应力弛度曲线通用计算法

对于具有避雷线和耦合地线的高压送电线路的导线与避雷线、导线与耦合地线之间,在档距中央应保持足够的距离,以防止大风、覆冰和脱冰时发生导线与避雷线或导线与耦合地线碰线短路,以及防止杆塔受雷击时发生反击事故(击穿导线与避雷线间的间隙)。高压送电线路导线与避雷线、导线与耦合地线的相互位置如图1所示。设在15℃无风时档距中央导线与避雷线、导线与耦合地线之间的距离按下式校验: S≥0.0121+1 (1)式中:S——导线与避雷线或导线与耦合地线之间的距离,(m);     

吴泾大跨越导线的调换

一、换线前后简况吴泾黄浦江大跨越系220千伏双回路架设,导线耐张长度1597米,跨江档距760米。由两座92米高铁塔作为直线跨越塔,两端锚杆采用φ490×12米砼杆,导线原采用 JGL-240特殊导线(上海电缆厂型号)。过江大塔的塔型及导线排列见图1。     

500kV镇江大跨越的放线

镇江500kV长江大跨越,是徐州至上海输电工程的重要组成部分,由意大利SAE公司设计与供货,我公司承担施工。跨江档距1820m,耐张段长度2848m。南北岸跨越塔高分别为134.75和179.75m。跨越断面见图1。大跨越段为双回路四分裂导线,分裂间距为500mm。两根地线。导地线主要参见表1。     

耦合地线应力弧垂曲线计算程序

本文按15℃无风时,在档距中央耦合地线与导线间的距离应满足S=0.0121+1米的要求,提出一种计算耦合地线应力弧垂曲线的方法。此方法考虑了档距长度、耦合地线与导线间的水平和垂直距离的影响,并应用计算机计算,精确度高,比以往通常采用的计算方法更趋于合理。     

避雷线、耦合地线应力弧垂曲线通用计算方法的商榷

本文按在档距中央导线与避雷线、耦合地线间的距离均应满足S=0.012l+1m的要求,提出一种避雷线、耦合地线应力弧垂曲线通用计算方法     

同塔双回输电线路导地线布置对架空地线感应电流的影响

输电线路架空地线逐基接地时存在感应电流和电能损耗,目前对架空地线感应电流数值大小和影响机制的研究较少,对架空地线损耗问题重视不足。以某双回线路为例进行了架空地线感应电流现场实测和ATP-EMTP数值计算,计算了不同线路长度、档距、导地线型号、导地线空间布置等输电线路结构参数对架空地线感应电流和电能损耗的影响。计算结果表明:线路起始段(长度小于9 km)时架空地线感应电流随着线路长度增大而增大;不同档距和导线型号通过导线弧垂变化影响架空地线感应电流和电能损耗;地线感应电流和电能损耗随着导地线空间距离增大而减小,随导地线高度变化明显,导线相间距和地线间距影响小。     

大跨越地面紧线时档距重构后的割线计算模型

分析了由于直线跨越塔悬垂绝缘子串倾斜,引起耐张段内档距重构的现象,建立了计算模型,并推导出大跨越地面紧线情况下割线长度的计算方法。经实践验证,该模型具有较高的计算精度。     

转角塔悬点延伸法划印

500千伏线路施工采用了张力放线、转角塔直接通过、直线塔紧线、转角塔平衡挂线等较方便的方法,但在紧好线时,必须在转角塔上对导线进行划印。由于滑车有1.5米长的钢绳套,受力后远偏离导线挂线点,致使划印困难和产生较大的误差。为较准确的划印,采用了悬点延伸法划印。其工具由一可调直尺和一锤球三角组成(参见图)。划印时的操作如     

高压输电线路架线工程中地面划印的应用

高压输电线路架线施工中,在紧线档地面处划印,称为“地面划印”。其优点主要是:(1)导线不需要上下传递,可减少高空作业的工作量;(2)可减少横担承受紧线下压力的影响,更加安全可靠;(3)避免高空划印后松线过远或减少挂线时的牵引时间,特别是在紧线的耐张段内有重要交叉跨越时更为优越;(4)在双分裂导线施工中,可采用单滑轮同时收紧两根导线,而且两根导线之间间距的调整,可以在地面进行。根据《高压架空输电线路施工技术手册     

鲁固特高压直流黄河大跨越导线与地线选择

鲁固特高压直流,是继±660 kV银东线、±800 kV昭沂直流后的第3条外电入鲁直流输电通道,在山东境内跨越黄河,主跨越档距超过1 300 m,最高铁塔高度接近140 m,设计阶段需按照大跨越设计。结合工程实际,重点介绍黄河大跨越的导线与地线选择,包括选择原则、导线材质的确定、载流量计算、电气特性、机械特性、经济特性的计算,给出了导、地线的选型意见,可为后续工程的黄河大跨越提供设计参考。     

特高压同塔双回路转角耐张塔雷电绕击防护

我国特高压变电站进线段同塔双回转角耐张塔采用刚性跳线,使得地线对跳线端部的保护角偏大,可能增加转角耐张塔的雷电绕击风险。为降低雷电绕击对变电站设备安全的影响,建立了特高压同塔双回路耐张转角塔雷电绕击先导发展3维模型。通过计算分析地线、跳线和导线最易产生上行先导的位置,获得了不同线路转角和地线横担长度时,刚性跳线的最大绕击电流和绕击闪络率。结果表明:只需控制地线对相邻档距导线的保护角满足≤–5°,即可保证刚性跳线单回闪络率满足≤0.1次/(100km·a)的要求,而无需对刚性跳线端部的保护角进行控制;SJ322P型杆塔外角侧地线横担长度可由电气几何模型推荐的36 m减小至28 m,内角侧地线横担长度可由27 m减小至25 m。相关分析结论已应用于1 000 kV锡盟—胜利特高压交流输电工程线路防雷设计。     

全国500kV输电线路发生的四大类型问题

一、大跨越导线舞动 华中电网多处大跨越,导线频繁舞动。钟祥县汉水中山口大跨越1055m(姚双、双凤线共塔),近三年的2、3、12月连续发生5次导线强烈舞动,最长的时间三天两夜;最大的振幅(峰—峰)达10m;损失最严重的是子导线(三分裂之一)断落江中的事故。1987年2月汉阳县长江金口大跨越1166m(葛凤、双凤线共塔)亦发生舞动。1989年1月岗云线湖南湘江与为水河大跨越,舞动持续48