TP347 H在生物质锅炉过热器气相条件下的腐蚀特性(Ⅱ)

模拟生物质锅炉过热器区的气相条件以及过热器管壁沾灰状况,在500～600℃范围内对奥氏体不锈钢TP347H进行了腐蚀试验研究.通过测定试样的增重量,得出了腐蚀动力学曲线;利用配有能谱分析仪的扫描电镜和X射线衍射仪,对试样腐蚀后的形貌结构、元素含量和腐蚀产物的组成成分进行了分析.结果表明,当试片表面存在生物质灰时,TP347H的腐蚀速率比无灰大大增加;沾有生物质灰的TP347H对反应温度非常敏感,随着反应温度的增加,TP347H的抗腐蚀性能逐渐降低.     

TP316L 在生物质锅炉过热器气相条件下的腐蚀特性

模拟生物质锅炉过热器区的气相条件,对奥氏体不锈钢TP316L进行腐蚀试验研究.通过试样的增重量,得出了腐蚀动力学曲线.利用配有能谱分析仪的扫描电镜和 X 射线衍射仪,对试样腐蚀后的形貌结构、元素含量和腐蚀产物的组成进行了分析.试验表明:(1)TP316L 对气相HCl和反应温度比较敏感,随着反应温度的增加,TP316L 的抗腐蚀性能明显降低,但总体上耐腐蚀性能良好;(2)气相中的SO2 会对氯化腐蚀产生抑制作用.     

12Cr1MoVG在生物质锅炉过热器气相条件下的腐蚀特性

模拟生物质锅炉过热器区的气相条件,对锅炉常用管材12Cr1MoVG进行腐蚀试验研究。通过试样的增重量,得出了腐蚀动力学曲线。利用配有能谱分析仪的扫描电镜和X射线衍射仪,对试样腐蚀后的形貌结构、元素含量和腐蚀产物的组成成分进行了分析。试验表明,12Cr1MoVG对气相中HCl的存在非常敏感,并且随着反应温度和HCl浓度的增加,12Cr1MoVG的抗腐蚀性能逐渐降低。     

生物质锅炉过热器高温腐蚀研究

通过在1台实际运行的生物质锅炉过热器管道处进行现场挂片试验,对常用过热器管道材料12Cr1MoVG和TP316L进行了腐蚀试验研究;利用扫描电镜SEM-EDS、X荧光光谱仪和X射线衍射对腐蚀产物和过热器表面积灰的微观形貌、元素含量和组分进行分析。试验表明,过热器管道上积灰比较严重,并且从管道的迎风面到背风面,积灰层的厚度逐渐增加;12Cr1MoVG的表层灰渣下有叶片状组织生成,而TP316L表层灰渣中出现了KCl晶体;灰渣层的主要成分为K2SO4。     

生物质锅炉高温过热器失效的原因分析

对高温过热器腐蚀失效管道进行外观形貌检查、垢样分析,采用扫描电镜观察及能谱(EDS)分析等方法,对生物质锅炉高温过热器管内外表面腐蚀机理进行研究,分析总结高温过热器腐蚀失效原因,采取有针对性的措施,以保证生物质锅炉安全连续运行,提高生物质锅炉有效利用小时数,延长生物质锅炉高温过热器运行寿命.     

生物质锅炉过热器气相HCl腐蚀试验的动力学研究

模拟生物质锅炉过热器区的气相条件,对锅炉常用20G管材进行了腐蚀试验研究.运用化学动力学及热分析的基本原理对试验数据进行处理,得出了20G管材在气相HC1中腐蚀遵循的是二雏扩散模式的结论.计算出反应的活化能和指前因子,得出腐蚀动力学表达式,分析了氯化腐蚀的过程和机理.     

130t／h燃生物质锅炉过热器管子腐蚀原因分析

某燃生物质锅炉在运行中过热器出现泄漏,经检查发现过热器管子腐蚀,通过对管材进行理化分析,对管外垢样进行能谱分析、原子吸收分析、熔融试验分析及x射线衍射分析,对生物质燃料灰成分分析和灰熔点分析,对过热器结构进行分析,得出过热器管腐蚀主要是由于管子多次持续超温,以及在高温下碱金属氯化物和硫化物对管壁金属的腐蚀等因素引起的,从而提出了相应的解决措施。     

燃用废塑料循环流化床锅炉过热器在气相条件下的腐蚀特性研究

在模拟烟气的条件下,于管式炉中采用腐蚀增重法研究了低参数循环流化床(CFB)锅炉过热器常用材料20G在不同盐酸浓度(0.1％～0.2％)及温度(500～600℃)下的腐蚀特性,并进行动力学分析.结果表明:随着反应温度和HCl浓度的增加,20G耐腐蚀性能总体上降低;在金属表面形成的腐蚀膜呈分层结构,Cl元素由内向外含量降低,外层主要成分为Fe2O3,含有少量的Fe3O4;HCl浓度0.1％、500℃时的腐蚀产物为针状,温度越高针状结构越大.因此,在温度高于600℃、HCl浓度大于0.2％时,20G不适用于抗蚀材料.     

燃用生物质锅炉末级过热器管腐蚀原因分析

某台燃用生物质锅炉在累计运行4 000 h后,末级过热器管(材质为TP347H)外壁发生了较严重的腐蚀,对腐蚀部位进行显微组织、能谱成分及X射线衍射分析.结果表明,末级过热器管存在均匀腐蚀及晶界腐蚀;腐蚀层主要含Cl、K离子而Cr含量相对较低;晶界腐蚀产物主要为Cr和Fe的氧化物,其中Cr含量较高.分析认为生物质中的氯离子是导致管外壁快速腐蚀的主要原因,而碱金属与Fe等其它元素形成的低熔点共晶体促进了腐蚀过程.对此,提出去除燃料中的部分K和Cl,将生物质与煤混燃等措施.     

TP347H奥氏体不锈钢高温过热器爆管原因分析

针对某电厂高温过热器爆管试样进行宏观形貌分析、金相分析、力学性能测试、晶间腐蚀试验,试验结果表明,爆管是由于TP 347H奥氏体不锈钢过热器管在弯制后未按规定进行固溶处理,材料在600℃运行时敏化,导致碳化铬在晶界上析出使晶界弱化,在腐蚀介质及各种应力共同作用下,发生晶间腐蚀爆管。     

TP347H与12Cr1MoV异种钢焊接接头早期失效研究

为了解决异种钢焊接接头的早期失效问题,对运行近4万h出现开裂失效的TP347H与12cr1MoV异种钢接头,进行了化学成分、力学性能、显微硬度和微区元素成分能谱分析等内容的试验测试,发现了焊接接头中合金元素的迁移和硬度的分布规律,经研究分析,确认早期失效是由于熔合线附近区域的应力水平较高并与机组运行中的交变热应力、炉管内气流波动引起的振动应力等相叠加,使焊接接头的熔合线附近受到了应力幅值较高的交变载荷的作用而产生的低周疲劳失效.     

12X18H12T与TP347H异种钢焊缝显微组织分析

对末级过热器材质为12X18H12T与TP347H异种钢焊接工艺试验进行研究。通过焊缝外观成型及显微组织分析、扫描电镜、EDS能谱以及奥氏体钢的晶间腐蚀等试验研究,认定两种工艺下的对接环焊缝焊接接头均合格：采用钨极氩弧焊打底（焊丝H1Cr18Ni9Ti）、A132焊条填充盖面的焊接工艺所焊接头性能优于采用钨极氩弧焊打底（焊丝TGS347）、A137焊条填充盖面的焊接工艺。     

TP304H奥氏体耐热钢锅炉管的组织性能研究

为了研究在高温高压下长期使用及发生过热爆管的TP304H奥氏体耐热钢的组织性能,分别对某再热器TP304H锅炉管样进行了金相组织分析、电子探钟试验、扫描电镜能谱分析及常温机械性能试验等.研究表明,在高温高压下TP304H奥氏体耐热钢的组织中会析出Cr23C6,并沿晶界析出σ相,从而造成TP304H奥氏体耐热钢的冲击韧性、塑性和抗氧化性能降低,使固溶体中产生晶界贫铬,增加了晶间腐蚀敏感性.σ相析出越多,TP304H钢的强度就越低.     

TP347H与T91异种钢焊接性能分析

随着电站设备中金属部件使用钢材种类的逐渐增多,不可避免地会遇到异种钢焊接的问题.为此,通过对马氏体耐热钢(T91)和奥氏体钢(TP347H)的性能分析,详细阐述了T91 TP347H焊接存在的问题,探讨了T91与TP347H异种钢接头的焊接方法、焊接材料及焊接工艺要点.     

TP347H/T91异种钢焊接工艺探讨

主要针对马氏体耐热钢(T91)与奥氏体钢(TP347H)的化学物理性能,分析其可焊性,探讨该异种钢接头的焊接方法、焊接材料、热处理工艺及焊接工艺要点。     

HG—670/140—9型锅炉高温对流过热器超温问题研究

本文对 HG—670/140—9型锅炉高温对流过热器的超温问题进行了全面的研究与分析,用三维数值计算方法计算了过热器入口的速度分布和温度分布,找到了高温对流过热器超温的原因并提出了改进措施,有关结论对同类型锅炉过热器的改进有指导意义。     

2 023 t/h锅炉后屏过热器异种钢接头泄漏分析

针对某电厂2023t/h锅炉后屏过热器泄漏问题,从异种钢焊接接头焊接缺陷、炉内燃烧的影响等方面分析了泄漏产生的原因,并提出了相应的预防措施。     

喷丸与沉积稀土薄膜对TP304H钢在SO2-O2气氛中高温腐蚀的影响

采用喷丸与电泳沉积稀土薄膜复合处理工艺对TP304H钢表面进行处理，在管式高温腐蚀试验装置中，以650℃通入1％SO2 14％O2 85％Ar混合气体腐蚀150h评价其抗腐蚀性能。结果表明，虽然单一沉积稀土氧化物薄膜和喷丸均能不同程度地提高抗腐蚀性能，但以复合处理效果最好。该处理方法可使试验周期内腐蚀增重量减少近50％，生成的腐蚀产物膜连续致密。X-ray衍射分析证明复合处理改变了腐蚀产物的物相构成，主要相成分由未处理样品的Fe2O3／Fe1-xS／Ni1-xS转变为Cr2O3／FeCr2S4／Ni3-xS2。最后讨论了喷丸与电泳沉积稀土薄膜复合处理提高抗腐蚀性能的机理，认为复合处理效果在于喷丸处理有效促进表层附近区域合金元素Cr向表层富集，稀土氧化物则促进了Cr的选择性氧化。     

超临界600MW机组锅炉末级过热器爆管原因分析及预防措施

介绍了金湾发电公司锅炉末级过热器因氧化皮脱落堵塞管子而引起的爆管情况。从锅炉设备检修、运行等方面,提出了控制过热器氧化皮形成和剥落的措施,如换管、控制蒸汽温度、减少燃烧热偏差、加强吹灰、控制升温速率、控制降温速率、控制冷、热态冲洗水水质等。