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方平 《金属材料与冶金工程》1994,(4)
介绍了微张力减径工艺中单机架减径率、孔型椭圆度、张力系数工艺参数的选定原则和选定范围,认为其最佳范围是单机架减径率3%~5%,宽度系数0.975~1.025,张力系数0.25~0.45。 相似文献
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方平 《金属材料与冶金工程》1994,(4):32-33
介绍了微张力减径工艺中单机架减径率、孔型椭圆度、张力系数工艺参数的选定原则和选定范围,认为其最佳范围是单机架减径率3%~5%,宽度系数0.975~1.025,张力系数0.25~0.45。 相似文献
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张力减径机不同孔型横向壁厚分布的有限元模拟分析 总被引:7,自引:0,他引:7
借助有限元分析软件模拟钢管张力减径的轧制过程,由3种不同张力减径机孔型轧制的同一规格钢管产品的横向壁厚分布的比较表明,采用宝钢专有技术设计的新孔型轧制的钢管与原有的德国传统孔型轧制的钢管相比,其横向壁厚较为均匀,并对钢管"辊印"缺馅的产生有抑制作用. 相似文献
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针对尺寸变化范围较大的孔型提出一种孔型参数测量装置设计方法.应用中采用单个相机对较大孔径测量时,较低的成像分辨率难以达到测量精度要求.设计1套半径可变的旋转运动机构,带动成像传感器完成孔型轮廓扫描成像,利用轮廓数据计算孔型参数,该方法能够兼顾直径可变和高检测精度的需求,可以应用于张力减径机架孔型参数测量等. 相似文献
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通过将6机架定径前45钢管外径和总减径率分别由132 mm和12.95%降至128 mm和9.87%,并降低单机架减径率和改善微张力减径孔型设计参数,使3辊式机组生产的Φ114 mm×22 mm 45钢管"内六方"缺陷指数P值由1.40%~1.52%降至0.45%~0.67%,明显减少微张力减径钢管的"内六方"缺陷. 相似文献
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用传统方法进行张力减径机孔型设计时是以减径率为依据分配变形量。由于该方法没有充分考虑钢管壁厚的影响,致使成品管质量和乳机工作状态受到不利影响。作者阐述了一种沿机架分配钢管变形量的新方法——基于延伸率的分配方法,并给出了设计实例。采用这种设计方法后,钢管在各机架的变形量更加均匀,轧机工作状态也更为稳定。 相似文献
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椭圆孔型张减过程模拟及横向壁厚分布预测 总被引:4,自引:0,他引:4
通过对宝钢钢管厂152.5BO椭圆孔型系统主变形机架生产不同壁厚管子的轧制过程进行三维弹塑性有限元模拟,得出经减径后管子沿圆周方向的壁厚分布不均,产生内多边形的缺陷,随着总减径率和壁厚的增加,引起内多边形的程度增大。根据模拟结果对152.5BO椭圆孔型系生产不同规格的管子引起管子在沿圆周方向的壁厚不均进行预测。 相似文献
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在轧管理论的基础上,建立了集中差速传动钢管张减机的工艺参数计算方法,开发出一种张减工艺参数计算软件。生产实践表明,该软件计算出的微张力减径机孔型和工艺参数准确性高,提高了工作效率,取得了较好的经济效益。 相似文献
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用幂函数建立张力减径机工作机组减径率分配通式 总被引:4,自引:0,他引:4
有关张力减径机减经分配目前尚没有一种统一的方法,提出的用幂函数建立的张力减径机减径率分配通式及其计算方法可适用于各种张力减径机。只要选择不同的幂指数值,即可获得不同分配规律的减径率计算公式。其中幂指数n〉1的非线性分配规律,适用于多机困大减径量的张力减径机。 相似文献
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随着火力发电机组的发展,市场对高合金高压锅炉管的需求不断增加,同时对钢管轧制技术和产品质量提出了更高要求。针对宝钢140机组在轧制高压锅炉管时容易产生辊印缺陷的问题,分析其产生机理,找出了缺陷产生的根本原因,并据此进行孔型研究。通过多边化孔型设计方法,优化了张力减径机孔型和变形量分配,并应用于此类轧制难度大的高附加值产品生产,解决了高压锅炉管外表辊印问题,提高了产品实物质量和一次成材率,同时也减少了机架更换次数,降低了生产成本。 相似文献
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柳谋渊 《上海冶金高等专科学校学报》2000,(1)
就钢管定减径中普遍出现的内多边形缺陷进行了分析 ,提出用孔型适当变异的轧制方法并给出计算公式 .结果表明 ,通过异型孔定减径可使内多边形缺陷得到有效缓解 相似文献
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就钢管定减径中普遍出现的内多边形缺陷进行了分析,提出用孔型适当变异的轧制方法并给出计算公式。结果表明,通过异型孔定减径可使内多边形缺陷得到有效缓解 相似文献
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文章采用现场试验和数理统计相结合的方法,对包钢利用微张力定径机生产方管的孔型系列规律进行了研究,制定了微张力定径机生产方管的定径工艺参数,经现场轧制140mm×140mm方管实验证明:利用现有的12架微张力定径机组,对方管的定径工艺设计合理可行. 相似文献