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大型循环流化床锅炉防磨材料及工艺研究 总被引:2,自引:0,他引:2
磨损从机理上可分为变形磨损和切削磨损。从实质上分析,磨损主要取决于烟气流速、飞灰浓度、飞灰的撞击可能系数、灰粒磨损特性、烟气的浓度和流速的分布以及内衬材料的耐磨系数等因素。根据CFB各部位的工况特点和结构形式,研制了8种非金属材料,在工程中的使用效果较好,质量稳定,保证了CFB的正常运行。耐磨材料及结构模拟实验表明:炉村材料的磨损量随冲刷角度的增加而增加;材料需经充分烘烤后可获得较好的耐磨性能。施工工艺实验表明:不定形耐火材料的最终质量很大程度上取决于现场施工。图25表1 相似文献
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就目前煤粉炉内由于飞灰颗粒造成受热面管子磨损等现象,提出利用循环流化床中的分离技术,进行煤粉炉炉内除尘改造以减轻磨损。 相似文献
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通过对220 t/ h 循环流化床锅炉高温旋风分离器进行的试验研究,得出了旋风分离器的分离效率、分级分离效率及一些因素如入口风速、飞灰浓度、粒径大小、烟气温度等对分离器性能的影响;以及分离性能对循环倍率、炉内燃烧等锅炉运行特性的影响。试验结果表明:烟气温度升高会减少分离效率; 分离器的分离效率随进口烟速的增大而增大、随飞灰浓度的增加而增大、随飞灰粒径的增加而增大;循环倍率越高,要求的分离效率越高; 燃料中灰分越高,所要求的循环倍率越大。 相似文献
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循环流化床锅炉主要磨损部件及防磨措施 总被引:5,自引:0,他引:5
循环流化床锅炉中金属部件及耐火材料的磨损是造成其运行事故的主要原因之一。国内外的制造、设计及研究单位对此开展了大量的研究工作,针对不同的磨损位置及被磨损的材料,采取了不同的防磨措施。根据调研资料,综述了循环流化床锅炉主要磨损部件及相应的防磨措施。 相似文献
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对一台220t/h循环流化床锅炉的高温旋风分离器进行了大量的试验研究,包括:旋风分离器的分离效率,分级分离效率等分离性能,多种因素,如入口风速,飞灰浓度,粒径大小,烟气温度等对分离器性能的影响,以及分离性能对循环倍率,炉内燃烧等锅炉运行特性的影响,所得结果对进一步掌握旋风分离器的运行特性及其对锅炉运行的影响有着重要作用,并可对旋风分离器的改进和设计提供较好的依据。 相似文献
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河南神马尼龙化工有限责任公司2台75t/h循环流化床(CFB)锅炉自1998年投入运行以来,主要部件磨损一直较为严重,因磨损引起的问题主要表现为燃烧室炉墙异形砖破损、脱落,过热器爆管,省煤器频繁泄漏等。为此,对燃烧室炉墙、过热器、省煤器等主要磨损部位进行了改造,并取得了良好的效果。 相似文献
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针对300 MW等级CFB锅炉机组外置床受热面存在的磨损、爆管、超温等现象,分析了外置床受热面的磨损机理及原因,提出了管卡结构优化、检修工艺优化、监测外置床受热面管束出口汽温、热强度高的管子绝热保温等防磨、防超温措施。介绍了600 MW CFB锅炉机组外置床设计结构,并将300 MW等级CFB锅炉机组外置床的成熟防磨技术应用于600 MW等级CFB锅炉机组,提高了机组的可靠性,取得了较好的效果。 相似文献
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300MW煤粉锅炉烟气中汞形态分析的实验研究 总被引:27,自引:12,他引:27
对某台300MW燃煤电站锅炉的煤,底渣,飞灰进行取样,测定了样品中汞的含量。并采用EPA推荐的Ontario-Hydro方法测定了电除尘器排放的烟气中汞形态分布情况。实验结果表明汞主要以烟气形式排放,占到原煤总汞量的83%,而底渣和飞灰分别占1%和13%。电除尘器后的烟气中,汞的浓度为13~21μg/Nm^3,颗粒态含量非常低,对汞的化学形态研究表明,Hg^2 占气态汞量的55%~69%,Hg^0占气态汞量的31%~45%。说明Hg^0在烟气中发生了一些氧化还原反应。 相似文献
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提出了一定条件下煤粉颗粒完全燃尽临界直径的概念,并依据煤粉颗粒分布特性和煤粉颗粒燃尽临界直径计算得出不同煤粉细度分布下的未燃尽率,分析了煤粉颗粒燃尽临界直径、煤粉细度、挥发分含量等对未燃尽率的影响。分析表明,对于低挥发分难燃煤种,按挥发分确定煤粉细度的经验公式计算值与经济煤粉细度值相比偏大;对于Vdaf>35%的燃煤,按挥发分确定煤粉细度的经验公式计算值与经济煤粉细度值相比偏小;对于其它燃煤,按挥发分确定煤粉细度的经验公式计算的煤粉细度值在经济煤粉细度值范围内,但经济煤粉细度值需要通过试验确定。 相似文献
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大唐韩城发电厂4号锅炉中间贮仓式制粉系统排粉机叶轮磨损严重,通过分析比较,提出在原叶轮叶片上衬装耐磨陶瓷的方案。实施后,效果明显,大大延长了排粉机叶轮的使用寿命,节约了费用,同时也缩短了检修维护周期,减少了维护工作量。 相似文献
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为深刻理解循环流化床锅炉燃烧控制系统,提高控制质量,对循环流化床锅炉和直吹式煤粉锅炉燃烧控制系统进行了对比分析.结果表明,两者除各有特点之外,均设有6个子系统,均采用一个大值选择器和一个小值选择器,风量和煤量进行交叉控制. 相似文献