点接触摆线行星传动齿面构建方法

提出了点接触摆线行星传动的形成方法,并在摆线行星传动共轭啮合副的基础上给出形成点接触啮合的基本原理;提出了针齿啮合管齿面的构建新方法,推导出啮合管齿面方程、接触曲线方程,从而建立了以摆线针轮共轭啮合副的啮合曲线为脊线的啮合管共轭齿面。在设计实例中,构建了针齿的啮合管齿面,给出了针齿啮合管的位置参数和啮合管半径的选择方法,讨论了点接触摆线行星传动的特性。     

点接触渐开线少齿差行星传动齿面构建

根据齿轮啮合原理运动学法,提出在渐开线少齿差行星传动共轭啮合副行星轮外齿轮齿面选定上选定一条光滑曲线Γ,以该曲线的等距曲线作为球心运动轨迹形成管状球族包络面。提出用管状球族包络面代替行星轮外齿轮渐开线齿面,得到新的啮合副,并给出啮合副的统一方程式;详细讨论了由管状包络面形成行星轮新齿廓的方法,该新齿廓称为啮合管齿廓。给出了与曲线Γ相共轭的接触线统一方程,讨论了点接触渐开线少齿差行星传动的啮合特性;啮合管与渐开线内齿轮构成点接触啮合副,点接触啮合副具有滑动率低,传动效率高等特点。     

摆线针齿行星传动齿轮的相对运动及滑动系数

根据摆线针齿行星传动齿轮的啮合原理分析了间的运动关系,建立了齿轮啮合的相对运动速度的计算式及针齿和摆线齿齿廓滑动系数计算式;并结合实列进行了运动速度和滑动系数的数值计算,分析了针齿和摆结齿啮合发生胶合的原因。     

偏心针齿摆线行星齿轮传动研究

提出了偏心针齿摆线行星齿轮传动机构.分析研究了该机构的传动原理和传动结构.推导出了传动比计算公式,建立了齿廓方程,给出了齿廓曲率半径计算公式和齿廓出现尖点的条件.偏心针齿摆线行星齿轮传动是一种新型齿轮传动机构,根据这种机构可设计出大传动比的减速器和齿轮减速链轮等其它传动元件.     

摆线针齿行星传动轮齿的相对运动及滑动系数

根据摆线针齿行星传动轮齿的啮合原理分析了轮齿间的运动关系,建立了轮齿啮合的相对运动速度的计算式及针齿和摆线齿齿廓滑动系数计算式;并结合实例进行了运动速度和滑动系数的数值计算,分析了针齿和摆线齿啮合发生胶合的原因。     

滚动摩擦摆线行星传动啮合特性研究

根据齿轮啮合原理,系统地分析研究了流动摩擦摆线行星传动的啮合特性。指出该传动啮合点处齿廓曲率半径的变化情况。为进一步研究传动特性及承载能力提供了理论依据。     

内齿行星齿轮传动受力特性的研究

通过对内齿行星齿轮传动在单轴输入和双轴输入两种不同状态下内齿板的受力特性的研究和分析,得出一种比较简单、实用的内齿板受力的近似计算方法,从而为内齿行星齿轮传动的转臂轴及其轴承的载荷计算提供了方便。同时,研究了在上述两种输入状态下应采用的内齿板的数目及单轴输入时的原理性载荷不均匀问题。     

少齿差摆线针轮行星传动

通常摆针行星传动是一齿差传动。这种齿廓在大功率小速比时容易胶合,很难应用。但在很多工业部门不要求得到传动比小于11的减速机。因此本文提出了少齿差针摆行星传动的基本概念和设计时所遇到的几个基本问题。应用公式(6)可以计算针齿所受的最大压力Pmax;应用公式(10)可以计算齿面的最大接触应力;而应用公式(13)可以计算摆线轮的齿顶圆。对i=9的两齿差(或增齿)短幅摆线轮齿进行了试制和性能试验,取得了较满意的结果,文中叙述了试验减速机的基本参数,和经过试验所得的效率、温升数据、并与同样参数的一齿差传动进行了比较。     

多齿差摆线针齿行星传动强度分析

多齿差摆线针齿行星传动近几年来在小速比减速机上，特别是在大功率、速比小范畴的使用过程中得到广泛的应用，根据多齿差摆线针齿行星传动受力特点对多齿差摆线针轮的强度进行分析，并与相同速比的一齿差摆线齿轮减速机的摆线轮的强度进行比较。     

多齿差摆线针齿行星传动的探讨

多齿差摆线针齿行星传动近年来得到很大发展，本文就多齿差摆线针齿行星传动的有关问题进行了探讨。     

克林贝格摆线齿锥齿轮齿面方程及图形仿真

介绍了平面产形轮及其延伸外摆线齿形的形成过程,根据铣齿过程中刀盘、产形轮和被加工轮坯的相对位置和运动关系,建立了切齿啮合坐标系,推导了产形轮的齿面方程;利用切齿啮合关系和空间啮合原理推导了摆线齿锥齿轮的齿面方程,并用计算机绘制了产形轮和锥齿轮齿面的三维图形。     

摆线行星传动机构齿廓曲线的设计

阐述了固定中心轮和行星轮齿廓均为短幅外摆线等距曲线的摆线行星传动。其齿廓共轭 ,互为包络 ,且两齿廓均能范成加工。并给出了两齿廓方程和不根切条件。     

摆线行星传动机械齿廓曲线的设计

阐述了固定中心轮和行星轮齿廓均为短幅外摆线等距曲线的摆线行星传动。其齿廓共轭，互为包络，且两齿廓均能范成加工。并给出了两齿廓方程和不根切条件。     

二差摆线针齿行星传动的探索

一.前言目前生产的摆线针齿行星减速机,系一齿差行星傅动机构,其速比范围为11～87。对速比要求再大的可采取多级组合的减速机。但对要求速比小的,则因齿面胶合失效而不能解决,既使速比为11的减速机,也因齿面胶合而不过关。二齿差摆线针齿行星傅动基本上解决了小速比减速机的齿面胶合问题,并且速比可降至6甚至更小。为小速比摆线齿行星傅动开创了一个前途。     

三轴式内齿行星传动

本文研究了三轴式内齿行星传动原理，研究了内齿行星轮的结构，行星轮的数目，装配条件以及内齿轮的加工问题。     

摆线齿锥齿轮齿面修形仿真及高阶传动误差设计

以全展成法加工的摆线齿锥齿轮为研究对象,以获得中部较平坦的高阶传动误差曲线为目标,提出了一种齿廓修形方法,即将刀廓曲线设计为四阶曲线,而不改变切齿过程中产形运动关系,在传统的机械摇台式机床上即可实现齿廓修形.利用优化算法对修形齿面进行了数值计算,并进行了齿面修形数值仿真.在建立摆线齿锥齿轮啮合数学模型的基础上,对修形齿面进行了齿面接触分析.算例分析表明,通过合理选取各阶修形系数可以获得高阶传动误差曲线和所需的齿面接触印痕.与传统的抛物线形状传动误差相比,高阶传动误差曲线幅值小,转换点处两切线夹角大,能有效减少齿轮副在轻载运行下的振动和冲击、降低噪声.     

二齿差摆线针轮行星传动中摆线轮等效代换齿廓的研究

二齿差摆线针轮行星传动具有较强的齿面抗胶合能力，但由于二齿差摆线轮齿廓曲线的不连续性，给传动带来了不良的影响，并造成工艺上的复杂性，对此，本文提出了采用完整的短幅外摆线的等距曲线作为摆线轮齿廓，来等效地代换二齿差摆线针轮行星传动中的摆线轮齿廓的理论，并给出了求解等效代换齿廓参数的数学模型，计算方法和求解实例，采用等效代换齿廓既可消除尖点，又能保证传动性能相同。     

摆线钢球行星传动定位精度研究

针对摆线钢球行星传动啮合点弹性变形对传动性能的影响,提出利用啮合点变形求解定位精度的方法,并分析了耦合定位精度产生的机理。建立啮合副力学模型,利用啮合点刚度通过转矩平衡方程推导出啮合副的滞后转角,应用啮合副滞后转角推出机构耦合定位精度,分析了结构参数对耦合定位精度的影响。研究结果表明,传动机构滞后转角曲线呈周期性波动,机构耦合滞后转角主要来源于减速啮合副,幅值变化主要受等速啮合副影响,结构参数变化对耦合定位精度影响较明显。研究结果为摆线钢球行星传动的传动性能与定位精度的提高提供理论支持。     

摆线钢球行星传动减速器振动特性分析

分析摆线钢球行星传动减速器的振动特性。导出振动参数计算公式。     

内齿行星轮传动中内齿行星轮个数的选择

通过对内齿行星轮传动静、动态受力分析，研究了内齿行星轮个数与内齿行星轮传动特性的关系。通过分析得知，内齿行星轮个数为3和6的传动是实用的。