双点冲床偏心套偏心距超差的补救

一对偏心套偏心距超差的补救,除采用选配法、投料法、修配法外,还可采用借镗中心孔的方法.借镗中心孔将导致偏心套上的齿圈变成偏心齿轮,影响齿轮啮合时的重合度和齿侧间隙,但通过计算可知,只要借镗量控制在一定范围内,可满足齿轮的正确啮合条件.     

搅拌针偏心距对焊缝金属塑性流动行为的影响

采用搅拌针偏心距分别为0.1,0.2,0.3,0.4 mm搅拌头对叠层进行焊接试验,分析其对焊缝金属塑性流动行为影响.结果表明,焊缝由轴肩区、紊流区、焊核区及挤压区组成,其中紊流区为焊核区和轴肩区挤压金属形成的结果,前进侧挤压区金属变形尺寸明显大于返回侧.随偏心距增加,焊核区面积、宽度及挤压区标示材料向上迁移高度先增大后减小,前进侧标示材料向上迁移距离大于返回侧.由0.2 mm偏心距搅拌头获得焊核区面积和标示材料向上迁移距离最大.但焊核区宽度最大焊缝由0.3 mm偏心距搅拌头获得.根据焊缝金属塑性流动形态,提出搅拌针波动式挤压物理模型.     

浮动镗刀偏心距对孔加工尺寸的精度影响

分析了浮动镗刀偏心距对孔加工尺寸的精度影响,提出了可以扩大刀杆上刀方孔偏心距公差的观点,以提高镗刀杆的加工工艺性,节约成本.     

转盘偏心距对不对中-碰摩转子动力学响应的影响

针对含转盘偏心的不对中-碰摩转子系统耦合故障导致的振动问题,建立不对中-碰摩耦合条件下的滑动轴承-转子系统动力学模型,考虑齿式联轴器不对中作用力、滑动轴承油膜力、转盘偏心距和碰摩等一系列强非线性的耦合。基于多参数、多目标协同仿真得到关键参数与系统响应的关联关系,并引入最大碰摩力和电信领域中占空比的概念对转子模型的动力学特性进行量化表征。研究结果表明：不对中的存在导致系统产生了2×、4×等偶数倍频,系统的轴心轨迹呈现出“8”字形,偏心距的变化直接影响了系统的周期运动类型和分布,当偏心距由小变大时,系统的一二阶临界转速显著提高,直接限制了油膜力的响应幅值,但不会影响不对中产生的2×频率幅值。最后得到此模型合理的偏心距取值范围。     

车削刀具偏心距的有限元仿真与试验研究

以螺钉夹紧SCLCR2020K09型号车刀为研究对象,采用marc有限元软件分析偏心距e取值对可转位车刀刀杆和螺钉静态及动态切削时应力、应变和变形量的影响,揭示了偏心距e变化对车刀刀杆和螺钉应力、应变和变形的影响规律:车刀刀杆和螺钉所受应力、应变和变形量有随偏心距增大而增大的趋势,仿真得到e=0.15 mm和e=0.2mm时应力应变和变形量变化较平缓,是该型号车刀较好的偏心距值。在此基础上进行了车削实验,比较了各偏心距下刀片的寿命和磨损情况。实验结果表明:在e=0.1 mm、e=0.15 mm、e=0.2 mm、e=0.25 mm和e=0.3 mm偏心距下,e=0.15 mm和e=0.2 mm时刀具可获得最长的寿命,确定最优偏心距为e=0.15 mm和e=0.2 mm,与有限元仿真结果相一致。     

双点压力机中偏心套偏心距加工和高效测量法

国产闭式双点压力机中大多使用偏心套结构形式,但偏心套的加工以及双点压力机中两偏心套偏心距R的一致性是加工和检测难点,偏心距的超差对机床的精度有着至关重要的影响.本文提出了对偏心套上的偏心距的一种加工和快速测量的方法,在很大程度上可以控制偏心距超差,缩短机床的生产装配周期,提高机床的精度.     

PXW型摆辗机摆头运动学分析及摆头运动轨迹研究

基于PXW型摆辗机摆头运动特点及结构特征,借助双偏心套机构运动模型,通过运动学分析建立摆头矢量运动方程,并研究摆头4种运动轨迹形成特点;利用Matlab软件对异速同向双偏心套的运动轨迹进行了模拟仿真,分析摆头螺旋线轨迹形成过程。     

八辊轨梁不等辊距矫直机优化设计

采用优化设计的方法改变矫直机辊距,以减轻设备重量、延长设备寿命、保证矫直机的矫直质量.导出了变辊距时各辊受力关系.并以75kg/m重轨为例,计算了各种辊距下矫直力.对于设计新型矫直机和原有矫直机的使用具有实际意义.     

Accu Roll轧管机导盘偏心距的调整

Ａｃｃｕ Ｒｏｌｌ轧管机采用三维可调的大直径主动旋转大导盘， 以增大对轧件的纵向拉力， 利于轧件金属在孔型中的流动，限制其宽展， 增大轧件的延伸。通过对 Ａｃｃｕ Ｒｏｌｌ轧管机轧辊、导盘速度匹配关系的分析， 对导盘偏心距的调整进行了理论探讨， 提出了相应的调整措施。     

不同偏心距滚筒中大颗粒的平均速度脉动特性

采用离散元数值模拟法对多元颗粒在不同偏心距工况下进行数值模拟,研究偏心滚筒对全部大颗粒的运动初始阶段、稳定阶段的平均速度波动的影响。结果表明:在不同偏心距的偏心滚筒中,同粒径颗粒的平均速度波动不同;偏心滚筒中颗粒平均速度曲线在每个运动周期都会出现波峰和波谷现象,且偏心距越大,该现象越明显;在颗粒运动的初始阶段,大粒径颗粒平均速度波动范围大,偏心距为20 mm的滚筒中所有大颗粒平均速度波动范围最大;在颗粒运动的稳定阶段,随着时间的延长,粒径对于颗粒平均速度的影响不明显。     

双点压力机曲轴偏心距加工一致的保证措施

多点压力机的滑块运动的同步问题会直接影响压力机的精度及产品质量,双点压力机两曲轴偏心距的不一致是造成滑块运动的不同步的关键问题之一.本文通过曲轴各种加工工艺的分析,提出保证两曲轴偏心距加工一致的措施.     

筒体环焊缝中心透照偏心距的讨论

随着周向X射线探伤机以及γ射线探伤机的推广应用,筒体环焊缝探伤越来越多地采用周向曝光技术,尤其是中心内照法.射源放置在焊缝中心位置,射线在焊缝中穿透厚度比为1,横向裂纹检出角为0.同时,焊缝各位置的透照技术条件,曝光参数均相同,底片质量好且容易控制,因此在探伤中很快地推广开来.但在实际工作中,射线源的位置总会与筒体环焊缝中心存在一定的偏移.显然,偏心距离必须限制在一定范围.本文讨论允许的偏心距离估计法.1 底片黑度与偏心距的关系底片黑度直接影响缺陷的检出率,黑度过大或过小都不利于缺陷的检出,因此各标准都对底片黑度范围作出规定.为得到环焊缝中心透照的合格照相底片,要严格控制射源偏离焊缝中心位置的距离.影响底片黑度的因素很多,在管电压、管电流、曝光时间以及暗室处理条件相同的情况下,焦距为主要因素.此外,射线机的照射场不均等因素也影响黑度,但在偏心距不太大时,较粗糙的讨论只考虑焦     

设计曲拐传动时曲拐偏心距的计算方法

本文提供一种用于计算曲拐偏心距的方法。该方法是运用数理统计方法之一的散布图法,进行判断分析处理,从而求出回归直线方程式,即计算曲拐偏心距的经验公式,并给出曲拐偏心距的取值范围。图1幅。     

源在内中心周向曝光法有效偏心距的确定

为提高圆筒形压力容器环焊缝射线探伤效率,常将射线源置于圆筒的中心进行一次周向曝光,使环焊缝的一次有效透照长度等于圆周长,搭接标记可放于射线侧或胶片侧,透度计每隔90°放置一个。但在实际工作中,射线源很难置于环焊缝的正圆心,而是有一定的径向偏心距。以下讨论如何确定径向偏心距,使其符合射线照相有关要求,且使一次有效透照长度等于环焊缝圆周长。1　按标准考虑按JB4730—1994[1]的有关要求,首先其焦距应满足几何不清晰度的要求(表1)。表1照相等级透照距离L1几何不清晰度UgAL1≥7.5dfL232Ug≤215L132ABL1≥10dfL232Ug≤11…     

自定中心振动筛主轴与带轮偏心距的设计

自定中心振动筛广泛用于矿山、建材、铸造等行业的散粒料筛分 ,其激振器由Ｙ系列电动机经Ｖ型带驱动。为延长Ｖ型带的使用寿命 ,须对带轮与主轴的相对关系作特殊设计。在激振器的主轴上安装偏心块 ,带轮装在主轴上 ,其上也可装偏心块。主轴和带轮的偏心块安装在同一方向上 ,旋转时产生激振力 ,驱动振动筛振动。根据主轴轴心与带轮外缘中心位置的不同 ,有以下三种结构形式。( 1)主轴轴心与带轮外缘中心重合 (图 1ａ)。在振动时 ,形成如图 1ｃ、ｄ的运动状况 ,电动机带轮轴心固定不动 ,而主轴带轮则随筛箱一起振动 ,带轮中心距发生周期性变化 …     

直接驱动数控铣床双摆头研究

提出了力矩电动机直接驱动五轴联动数控铣床双摆头这一新型驱动技术的研究内容和研究思路.首先,研究力矩电机直接驱动双摆头系统的组成,进行机械结构设计;其次,研究该系统动态参数识别与系统建模;再其次,研究该系统的稳定性分析与参数优化;最后,研究该系统的动态性能与刚度.通过这些研究,能使双摆头取得高速响应、高精度、高动刚度、速度快、加减速过程短、噪声低、效率高的良好指标.     

双偏心套传动机械摆辗机摆头螺旋线运动轨迹的形成、变异与控制

根据摆辗机摆头结构特点,设计了内外偏心套传动矢量运动模型,利用Matlab软件对异速同向双偏心套的运动轨迹进行了模拟仿真,当外偏心套转速ω_10,内偏心套转速ω20,且ω1≠ω2时,摆辗机摆头的运动轨迹为螺旋线型,阐述了一个周期内螺旋线空间曲线的形成规律,并对影响螺旋线的参数进行了分析。结果表明:螺旋线的起点位于(2R,0)处,运动周期为2π,在0~π时刻,摆头轴端中心点逐渐靠近轴心同时螺旋式上升;在π~2π时刻,摆头轴端中心点逐渐远离轴心同时螺旋式上升;螺旋线旋转的圈数为β或1/β真分数的分母和分子之差,β或1/β越小,螺旋线的重叠部分越少;β或1/β接近1,螺旋线的重叠部分越多。