喷气燃料加氢后银片腐蚀问题的探讨

1　前　言镇海炼油化工股份有限公司炼油厂 2号加氢精制装置处理能力为 80 0ｋｔ/ａ ,原设计加工原料为直馏柴油 ,使用ＲＮ 1加氢精制催化剂。由于目前市场上喷气燃料需求量的增加 ,决定将该装置改为柴油、喷气燃料切换式操作 (喷气燃料加氢时装置的工艺流程见图 1)。切换喷气燃料加氢后 ,发现产品银片腐蚀经常不合格 ,给全厂的平稳生产带来了很大困难 ,也严重影响了喷气燃料生产计划的完成。为此 ,结合生产实际 ,考察了工艺条件对银片腐蚀的影响 ,并最终解决了喷气燃料银片腐蚀不合格的问题。图 1　工业装置的流程简图1—原料罐 ;2—反应加…     

喷气燃料加氢精制银片腐蚀不合格原因及对策研究

加氢精制生产喷气燃料中的微量硫化氢和元素硫是造成银片腐蚀不合格的原因，在实验室选出常温液相粗脱硫剂NC2000型脱硫剂2个，侧线试验和工业应用结果表明：该脱硫剂能够脱除喷气燃料中的微量硫化氢和元素硫，彻底解决银片腐蚀不合格问题，并具有使用温度低（２０－５０℃），空速（７－１０h^-1)，使用寿命长的特点。     

喷气燃料白土精制后腐蚀的原因及对策

针对长庆炼油化工总厂3号喷气燃料馏分在白土精制后产生银片腐蚀问题,在实验室进行的模拟工业条件的试验结果表明,白土中的痕量单质硫与油中的微量硫醇性硫,在白土的催化作用下反应产生的痕量H2S是导致银片腐蚀的原因。模拟试验还证明,采用石油化工科学研究院研制的RB－01特种吸附剂补充精制,可以解决喷气燃料中H2S产生的银片腐蚀问题。     

喷气燃料银片腐蚀快速试验法的研究

为了改善测定喷气燃料银片腐蚀试验时间过长的问题,利用提高试验温度和电化学方法,选择一种物质与银片构成原电池,加速银片腐蚀速度,缩短化验时间,快速判断喷气燃料银片腐蚀是否合格,结果表明,与同类标准SH／T0023－90方法相比,测定温度从50℃上升到80℃,测定时间由4h缩短为50min,试验结果与标准方法一致,喷气燃料银片腐蚀快速试验法具有操作简便,重现性好等优点,可以满足快速检验喷气燃料银片腐蚀的要求。     

喷气燃料加氢装置开工及试运行总结

某公司由0.90 Mt/a 催化裂化汽油加氢脱硫装置改建成的0.40 Mt/a喷气燃料加氢装置于2018年首次开工,一次投料成功。通过调整操作参数,得到了喷气燃料加氢的适宜工艺条件。对装置试运行期间存在的喷气燃料产品腐蚀与闪点无法稳定达标的问题进行了原因分析。通过采取降低汽提塔进料温度和塔顶温度、提高塔顶压力和投用塔底氮气汽提等措施,使产品腐蚀指标不稳定、闪点偏高的问题得到了有效解决。     

加氢裂化喷气燃料银片腐蚀不合格的原因及解决办法

中国石油化工股份有限公司齐鲁分公司炼油厂 1.40Mt/a加氢裂化装置开工一个月后即发现喷气燃料银片腐蚀达不到零级要求。经过研究发现 ,喷气燃料中微量单质硫是造成银片腐蚀达不到零级的主要原因。通过增设活性炭吸附罐 ,使喷气燃料银片腐蚀达到了零级水平     

硫化物对喷气燃料银片腐蚀的研究

考察了硫化氢对喷气燃料银片腐蚀的影响 ,同时对硫化氢与其它硫化物共存对银片腐蚀情况进行了研究。结果表明 ,当硫化氢浓度为 1.5 μg/g时就能产生严重的银片腐蚀 ,而不同结构的硫醇和二硫化物单独存在且含量不超过 40 μg/g ,在低温下不会产生银片腐蚀 ,但它们分别与硫化氢共存时 ,含量为 2 0 μg/g硫醇能加剧硫化氢对银片的腐蚀 ,而含量高达 40 μg/g二硫化物则对硫化氢腐蚀无影响     

噻二唑型喷气燃料银片腐蚀抑制剂的研究

在实验室研制了噻二唑(DMTD)型银片腐蚀抑制剂，考察了该抑制剂对几种不同喷气燃料银片腐蚀的抑制效果。试验结果表明，该银片腐蚀抑制剂具有良好的抗腐蚀性、稳定性及配伍性，对银片腐蚀为1～4级的喷气燃料，加入0．1～5．0μg／g的该剂后银片腐蚀可达0级，且喷气燃料质量符合GB6537—94标准，对水分离指数、抗磨指数无影响，解决了喷气燃料银片腐蚀不合格问题。     

硫酸盐还原菌对喷气燃料银片腐蚀机理研究

选取脱硫弧菌(Desulfotomaculumruminis)和脱硫肠状菌(Desulfovibriofructosivorans)两种硫酸盐还原菌（SRB）为对象,通过构建SRB和喷气燃料储存体系,考察其对银片腐蚀性能的影响,结合扫描电子显微镜/EDS能谱、X射线光电子能谱分析腐蚀后银片的形貌和官能团情况,分析了SRB对银片的腐蚀机理。结果表明：2种SRB均能导致喷气燃料出现银片腐蚀,SRB数量越多,银片腐蚀情况越严重;SRB集中于水相附着于银片表面发生腐蚀过程,H2S由水相扩散至油相导致油相银片发生腐蚀;银片在油相中的腐蚀产物以Ag2S相对较多,在水相中腐蚀产物以FeS2及FeS相对较多。     

加氢生产喷气燃料的银片腐蚀问题分析

对加氢装置生产喷气燃料时遇到的银片腐蚀不合格问题进行分析,认为主要是由于H2S、元素硫和细菌造成的。结合开停工工况的变化,提出了调整高压分离器和汽提塔操作参数,减少元素硫和H2S生成;加强脱水消除细菌滋生环境等多种方法来保证银片腐蚀合格;并在实际生产中取得显著效果。     

航空煤油加氢装置运行中存在的问题及应对对策

分析了某石化公司新建0.7 Mt/a航空煤油加氢精制装置在开工及运行初期出现反应炉进、出料前后压降较大,原料进料过滤器滤芯鼓胀、破损,精制航空煤油产品银片腐蚀不合格等问题的原因并提出了相应改进措施。结果表明,在循环氢压缩机出口至空冷入口之间增加返回线可使加热炉压降降低;在分馏循环管线双阀之间及相关污水线、污油线上加装临时盲板可使精制航空煤油产品的银片腐蚀性能获得改善。     

加氢型喷气燃料元素硫腐蚀性研究

本实验研究了4种不同来源(包括炼厂、原油及加工工艺的不同)的加氢型喷气燃料中元素硫所引起的银片腐蚀、铜片腐蚀问题。实验结果表明,在隔绝空气的情况下,4种加氢型喷气燃料的元素硫腐蚀实验无显著差异,引起加氢型喷气燃料银片腐蚀(1级)的元素硫质量分数约在0.5μg/g～1.0μg/g之间,引起铜片腐蚀(1b)的元素硫质量分数约在1.5μg/g～2.0μg/g之间;贮存处理能够显著影响喷气燃料的腐蚀性,使喷气燃料银片及铜片腐蚀的级别普遍降低,尤其使喷气燃料铜片腐蚀的降低程度更大。     

铁路运输军用航煤银片腐蚀不合格的原因分析及措施

分析航煤银片腐蚀不合格的原因,通过进行汞滴试验,选出合适的罐车进行特洗,确保了出厂航煤质量。     

喷气燃料中硫化物对银腐蚀的聚类分析

不同的硫化物对银腐蚀的影响不同,采用聚类分析方法定性考察了喷气燃料中硫化物对银腐蚀的影响,研究结果表明：银腐蚀与喷气燃料中的硫化物有关。     

液相航空煤油加氢装置运行问题分析及对策

对中国石化镇海炼化公司2.3 Mt/a液相航空煤油加氢装置开工运行中出现反应器液位控制不稳,满负荷标定时汽提塔塔底航空煤油产品银片腐蚀不达标,综合能耗偏高等问题进行了分析,并提出了相应的改进措施。结果表明:采取将反应器液位由80%调至35%,反应器压力调节阀开度控制在1%～5%,汽提塔回流比由设计值1.8提高到2.6以上,塔顶压力由210 kPa下降至90 kPa,反应温度和汽提塔塔底温度分别降低18,29 ℃的措施后,反应器液位和压力波动范围减小,汽提塔塔底航空煤油产品银片腐蚀等级由2～3级降至1级,精脱硫剂寿命由2个月延长到24个月,装置能耗降低了22.07 MJ/t。     

氢气汽提在航煤精制中的应用

加氢精制装置生产的精制航煤带水严重，影响产品质量。造成产品带水的主要原因是装置汽提塔原设计采用了蒸汽汽提。通过对装置汽提塔进行改造，增加注氢气的管线，解决了航煤带水问题，有效地提高产品的质量。     

催化重整和柴油加氢装置的腐蚀分析及其防腐措施

介绍了中国石油哈尔滨石化公司催化重整及柴油加氢装置在预分馏系统、加热炉空气预热器、加氢装置反应产物空冷器等处易发生硫腐蚀和在预加氢热偶套管、加氢反应产物空冷器、加热炉阻火器等处易发生氯腐蚀的部位及其表现特征,指出装置在低温(不高于120℃)、含水、容易被堵塞的部位易形成HCl-H2S-H2O腐蚀体系,分析了腐蚀原因和介质来源,总结和提出了开好原油的电脱盐、采用脱氯技术、加强对加热炉的排烟温度控制和腐蚀介质的精制与净化、加大空冷器的注水量等针对性防腐经验和措施。     

提高航空燃料热安定性的研究进展

对提高燃料热安定性的4种主要措施进行了介绍，包括燃料精制、燃料脱氧、加入添加剂和表面处理。阐述了抗氧剂、金属减活剂、结冰抑制剂和清净分散剂等4种单元添加剂的作用原理，及其典型的产品类型，并指出了今后研究工作的重点。     

火烧驱油过程中腐蚀因素分析及对策

从火烧驱油的机理入手,结合室内物模实验及现场火烧驱油生产气样进行分析,明确火烧驱油过程中主要腐蚀因素为:O2、燃烧生成的CO2、SO2等.对钢材的腐蚀因素评价,提出了可行的防腐措施.该项研究的实施,对于火烧驱油工艺现场生产的安全运行,具有非常重要的意义.     

合水油田注水管网缓蚀剂XD的开发优化与应用研究

为了解决合水油田注水管网严重腐蚀这一问题,首先利用K-均值聚类分析对在役586条注水管线进行研究,找出最具代表性的庄一注、庄二注、庄三注作为新型复配缓蚀剂XD的试验对象,然后通过对试片腐蚀形貌以及腐蚀产物组成、含量的检测来确定注水管网的腐蚀成因。最后,针对此问题合成了一种多位点吸附型咪唑啉季铵盐MIQAS,以MIQAS为缓蚀剂,聚环氧琥珀酸钠(PEAS)为阻垢剂,1,2苯并异噻唑啉-3-酮(BIT)为杀菌剂进行复配,并借助单因素和多指标正交试验设计对MIQAS、PESA和BIT含量进行优化。结果表明,溶解氧、侵蚀性CO_2、Cl~-引起的吸氧腐蚀、CO_2腐蚀和点蚀是导致注水管网腐蚀的主要原因,Ca~(2+)、细菌造成的结垢腐蚀和细菌腐蚀对其也有一定影响。当该复配缓蚀剂ρ(MIQAS)∶ρ(PESA)∶ρ(BIT)=120mg/L∶65mg/L∶50mg/L时,XD对庄一注、庄二注和庄三注的缓蚀率分别高达98.24%、98.63%、99.17%,取得了良好的防腐效果。