锆基吸气剂吸气性能的研究

研究了采用传统冶金工艺制备的错基吸气剂在不同激活温度下的吸气性能,对比了锫基吸气剂对H2,N2,CO的吸气性能,同时对吸气剂的孔隙度、孔径、比表面积、表面形貌进行了测试.结果表明,激活温度为500℃时,吸气剂就具有吸气性能,随着激活温度的升高,吸气剂的吸气性能越好;吸气剂对H2的吸气性能远远好于N2和CO.对吸气剂在不同激活温度下吸气性能差异的原因做了深入的探讨,并初步分析了吸气剂对于不同气体的吸收性能,从而使人们对锆基吸气剂的认识更加深入全面.     

宽程激活温度室温吸气剂吸气性能研究

研究了一种新型室温吸气剂，其特点是高低温度下都可以有效激活，测试了其室温下吸气性能、激活特性及再生能力。     

TiZrV吸气剂的制备及吸气性能研究

采用粉末冶金的方法制备了TiZrV合金吸气剂,研究了烧结温度、 激活温度和激活保温时间对吸气剂性能的影响.采用XRD测定TiZrV合金的相结构,用SEM观察烧结型TiZrV吸气剂的表面形貌,用EDS分析其表面的成分,用定压法吸气性能测试台测试其吸气性能.结果表明,TiZrV吸气剂的最佳激活温度为400 ℃,最佳烧结温度为700 ℃.     

钛基非蒸散型吸气剂的性能研究

研究了不同成分经相同工艺制成的钛基烧结体非蒸散型吸气剂的性能。测试了钛基吸气剂在3种激活工艺下的室温吸氢性能，并将它们与传统同类型高温激活Zr-C吸气剂的室温吸氢性能作了对比。同时对钛基吸气剂进行了形貌观察、孔隙度测试和强度测试。结果表明，这种新型的钛基吸气剂在低温激活时的室温吸氢性能优于高温激活的传统Zr-C吸气剂，随着激活温度的升高，新型吸气剂的性能更好。此外，新型吸气剂抗振动性能很好，解决了传统吸气剂的掉粉问题。     

ZrCoRE吸气薄膜的膜层结构与性能研究

为了研究膜层结构对非蒸散型吸气薄膜性能的影响,运用射频磁控溅射法(RF magnetron sputtering)制备了ZrCoRE单层膜和双层膜,其中单层膜只含主体层,双层膜含有主体层和附着层。采用扫描电子显微镜(SEM)、原子力显微镜(AFM)、X射线衍射法(XRD)表征了薄膜的形貌和结构,利用ASTM F798-97"动态法"测试了薄膜的吸气性能。结果表明,ZrCoRE薄膜的主体层在较高沉积压强(4 Pa)下受到原子阴影效应与沉积原子低迁移率的作用而形成柱状组织,附着层在较低沉积压强下(0.2 Pa)由于沉积原子迁移率高而形成致密组织,附着层的存在使主体层柱状组织实现连续生长;主体层表面为20 nm的颗粒无序堆积态,形成了大量的表/界面缺陷;通过高频感应在300℃下激活30 min,在2.7×10-4Pa的H2压强下,薄膜的室温吸气速率在1～100 cm3·s-·1cm-2范围内变化;双层膜吸气速率是单层膜的10倍,3 h的吸气量达80 Pa·cm3·cm-2;吸气薄膜的大活性比表面积和高扩散速率,使其单位质量吸气量达104Pa·cm3·g-1量级以上,高于块体吸气剂的103Pa·cm3·g-1量级,附着层的存在提高了主体层的吸气性能。     

玻璃粉粘结剂对丝网印刷Zr-V-Fe吸气剂薄膜吸气性能的影响

利用丝网印刷技术制备Zr-V—Fe吸气剂薄膜。以Pb玻璃粉作为薄膜与基片的粘结剂，研究了三种不同退火温度下制备的Zr—V—Fe吸气剂薄膜的吸气性能，通过XRD，FESEM，EDS及吸气性能测试，分析讨论了薄膜的相组成、表面形貌和表面成分对吸气性能的影响。结果表明，退火温度变化会使薄膜表面Pb含量发生改变，从而引起吸气剂薄膜的吸气性能发生变化，在玻璃粉的熔点温度（350℃）进行退火，所得的薄膜具有更多清洁有效的表面，此时玻璃粉对薄膜的吸气性能影响最小，薄膜的吸气性能最佳。     

X射线光电子能谱检测热喷涂锌铝合金防腐性能的研究

锌铝合金可用作为风力发电装置的防腐材料.采用X射线光电子能谱(XPS)研究了由热喷涂方法制备的不同含量铝锌合金制得的TJPTZA1#、TJPTZA2#、TJPTZA3#和TJPTZA4#合金的防腐蚀性能,探究了合金与基体界面处的物质成分.使用能谱检测手段探索了界面处的元素成分及其含量,从而为以上合金的防腐性能研究提供依据.     

Fe-Ni合金薄膜组成准确测量的XPS研究

利用X射线光电子能谱(XPS)技术进行了Fe-Ni合金薄膜组成的准确测量研究,考察了3种不同来源的相对灵敏度因子对同一测试样品测量结果的影响。试验结果表明:通过纯Fe和纯Ni薄膜测得、仪器软件自带、Fe-Ni合金薄膜标准物质测得的相对灵敏度因子计算得到的Fe-Ni合金薄膜组成(Fe的摩尔分数)分别为43.23%,47.39%和49.91%。通过Fe-Ni合金薄膜标准物质(与测试样品具有相似组成)测得的相对灵敏度因子来计算测试样品的元素组成时,可以获得更加准确、有效的测量结果(Fe的摩尔分数为49.91%),这与国际关键比对CCQM-K67参考值(50.02%)相一致;测量结果不确定度优于3%。此外,通过氩离子刻蚀技术能够很好地去除样品表面含碳污染物和金属氧化物。     

金属铀与CO原位反应的X射线光电子能谱研究

采用X射线光电子能谱 (XPS)分析研究了多晶贫铀的清洁表面在 2 98K时与CO的原位反应过程。初始反应各阶段U4f,O1s和C1s芯能级谱的变化和定量分析表明 ,CO在金属铀表面吸附解离 ,解离出的原子氧和原子碳分别与金属铀形成氧化物和碳化物 ,碳原子比氧原子向基体扩散得更深。实验过程中未发现CO分子吸附在金属铀表面的证据。     

机械活化在方铅矿发电浸出过程中的应用

进行了机械活化后方铅矿发电浸出的研究。采用双电池技术对该过程进行研究。结果表明，由于矿物在行星球磨中机械活化后晶格常数发生变化，晶格畸变增加，化学活性提高，导致方铅矿电极开路电位负移，发电浸出过程输出电压增加。此外，矿物在机械力的作用下表面分形性质发生变化，导致发电浸出过程输出电流增加。     

三水铝石矿的机械活化球磨溶出工艺研究

研究了三水铝石矿机械活化球磨溶出的最佳工艺条件:装球量30%;钢弹转速100 r/min;料球比1.2∶1;球磨钢球的大小采用混合球;给矿粒度为-0.71 mm;溶出时间为40 min。研究了三水铝石矿在不同温度、溶出时间的溶出率,动力学分析表明:150℃溶出条件下三水铝石机械活化球磨溶出是化学反应控制,而非球磨溶出为扩散控制。     

F对保护渣黏流活化能影响的研究

以青钢高碳钢连铸保护渣GB1-1为基础渣系,研究熔剂中不同F含量对保护渣黏度和黏流活化能的影响.结果表明,保护渣中F含量增加,熔渣的黏度下降,黏流活化能也降低.渣中F控制在8％时,保护渣的黏流活化能最好.     

机械活化强化载金硫化矿浸出的研究进展

综述了近十年国内外来在载金硫化矿机械活化方面的研究工作,介绍了硫化矿机械活化机理、机械活化强化硫化矿的浸出和机械活化设备的应用。需要应用现代分析手段和量子理论模型深入研究机械活化前后矿物界面的变化,并且需要建立设备、工艺对机械活化机理的影响机制。最后对机械活化的研究发展前景和方向进行了总结。     

机械活化强化石煤酸浸提钒的动力学研究

通过考察浸出温度及硫酸浓度对石煤提钒浸出的影响,研究了机械活化前后矿样的浸出动力学。结果表明,未活化矿样浸出表观活化能为23.49kJ/mol,反应级数为2.34,矿样活化20min后,浸出表观活化能降为16.85kJ/mol,反应级数降至2.21。机械活化能够增强矿样的表面活性,降低浸出过程对温度和硫酸浓度的依赖。     

机械活化对辉钼矿浸出的影响

研究了机械活化对辉钼矿浸出动力学的影响。机械活化处理使辉钼矿在HNO3-H2SO4溶液中的浸出反应的表观活化能逐步降低，但幅度不大。在行星式离心球磨机中剧烈活化40min后，浸出活化能较未处理时低约6kJ／mol。这是由于辉钼矿呈层状结构，层与层之间由微弱的范德华力维系，在受到外力作用时。很容易发生层间滑移，一定程度上化解了这种作用力。     

Recycling Process Water in Complex Sulfide Ore Flotation: Effect of Calcium and Sulfate on Sulfide Minerals Recovery

The influence of major components of calcium and sulfate ions in process water on xanthate collector adsorption and flotation response of pure chalcopyrite, galena, and sphalerite minerals was investigated by Hallimond tube flotation, zeta-potential, FTIR, and XPS spectroscopy studies, while bench scale flotation tests were also carried out using complex sulfide ores.

Marginally lower recoveries of chalcopyrite and galena in process water and in the presence of calcium and sulfate ions in both deionized and process waters using potassium amyl xanthate as collector were observed in Hallimond tube flotation, whereas sphalerite floatability is a little increased in process water using isobutyl xanthate as collector. Zeta-potential results show the adsorption of calcium ions on the minerals. FTIR and XPS studies revealed the presence of surface oxidized sulfoxy species and surface calcium carbonates and/or calcium sulfate on chalcopyrite and galena in the presence of process water and water-containing calcium ions at flotation pH 10.5, and these surface species influenced xanthate adsorption. Surface-oxidized sulfoxy and carbonate species were seen on sphalerite surface in the presence of deionized water, process water, and water-containing calcium and sulfate ions at pH 11.5, but the surface species does not influence xanthate adsorption. Bench scale flotation using two different complex sulfide ores showed that chalcopyrite, galena, and sphalerite recoveries are higher in process water than tap water and general decrease of the minerals floatability at temperatures lower than 22°C in either tap water or process water.     

锌浸出渣处理工艺概述

扼要介绍锌浸出渣处理的回转窑挥发法（又称威尔兹法）、热酸浸出黄钾铁矾法、旋涡炉熔炼法、机械活化浸出法和烟化炉连续吹炼的工艺原理、特点及其现状与发展,对不同的工艺进行对比。为新建湿法炼厂进行工艺选择和老厂工艺改造提供参考。     

Investigation on a Deep Drawing and In‐Process Electromagnetic Calibration

Extending forming limits is one of the most important aims of research work in production engineering. One possibility to improve material formability is the application of high strain rates, which can be realized e.g. by means of electromagnetic forming (EMF). A further extension of the forming limits can be achieved by a beneficial combination of EMF and quasistatic forming operations, which allow exploiting the complementary advantages of the different technologies involved. This approach will be described on the basis of a deep drawing and inprocess electromagnetic sheet metal forming calibration in this paper. Thereby, the design as well as the subsequent analysis of the components as well as the combined process plays a distinctive role. Furthermore, the stages of development regarding the integrated tool coil will be presented and the resulting examples discussed. Finally, the setup of the integrated process as well as the feasibility will be shown on an exemplary semi‐industrial workpiece.