同塔四回路线路的设计应用

参考工程实例设计情况,介绍了四回路同塔线路的设计过程.比较分析了在众多回路平行出线时的导线排列方式,导线、避雷线安全系数的选择.     

关于避雷线截面选择、ACO导线的采用和线路防震等问题——(设计通讯第36号,1956.9.5.)

一、避雷线截面的选择避雷线一般采用C牌号的镀锌钢绞线,其破坏应力为120公斤/平方公厘。选择避雷线截面时,应考虑下述四种情况: (1)避雷线的安全系数应较导线为大,最大设计应力一般不宜超出 32公斤/平方公厘。 (2)考虑发生大气过电压时,导线与避雷线在档距中央的距离,不应小于档距的2％。 (3)在断导线的情况下,避雷线起支持作用,此时避雷线的应力不应超出其屈服限度。     

1000kV特高压输电线路的中相导线防雷问题研究

由于1000kV特高压输电线路导线线间距离过宽,按现行的双(等高)避雷线对中相导线保护范围有可能不够。因此,提出了确定特高压输电线路双(等高)避雷线对中相导线保护范围的新方法。新方法以特高压导线为圆心,导线的最小对地空气间隙距离为半径所构成的圆为特高压导线的等效绝缘截面,设计该等效绝缘截面受双(等高)避雷线保护,从而考虑了导线电压等的影响,使双(等高)避雷线对中相导线的保护范围设计更加合理。建议多雷地区的特高压线路采用架设3条避雷线的防雷方式。     

架设500～1500kV交叉线路在敷设导线与避雷线期间220～750kV运行线路断开时间的标准

在设计架空线路时,一般来说,对导线之间的交叉问题要详细研究。根据安全技术规则与施工工艺要求敷设新线路的导线和避雷线时必须使运行中的交     

特高压线路的避雷线保护范围设计

目前,在特高压线路的避雷线保护范围设计中,仍采用传统的不考虑特高压导线电压影响的方法,可能使特高压线路避雷线的实际保护范围满足不了高可靠性防雷设计的要求。为了解决这一问题,在特高压线路的避雷线保护范围设计中,考虑特高压导线电压的影响,提出以特高压导线的最小对地空气间隙距离为半径,构成特高压导线的等效绝缘截面,并设计该等效绝缘截面位于避雷线的保护范围之内。计算结果表明,若不考虑特高压导线电压的影响,特高压线路的避雷线保护范围将存在严重的安全隐患。     

对避雷线屏蔽效率的探讨

输电线路的架空避雷线是用来屏蔽雷电先导,从而保护相导线不遭受雷电的直击,但是雷电也可以绕过避雷线直击于导线。根据《电力设备过电压保护设计技术规程》,雷电绕过避雷线直击导线的概率与避雷线对边导线的保护角、杆塔高度以及线路经过地区的地形、地貌、地质条件等有关,推荐的经验计算式是: 对平原线路     

架空导线极限允许档距的计算

众所周知,由于导线的重量、架空送电线路导线悬挂高点处的应力总大于最低点处的应力,其值与计算条件下的电线弛度和比载有关。文献第22条规定导线和避雷线的设计安全系数不应小于2.5。依此来决定导线和避雷线在弛度最低点的最大使用应力口σ_(maxo)特别是在重冰区和大高差档距情况下,由于弛度和比载的增加,可能引起高悬挂点应力过大,降低运行的可靠性,因此文献又规定,如悬挂点高差过大,应验算悬挂点应力,悬挂点应力可较弛度最低点应力高10％。用高悬挂点的     

架空配电线路导线安全系数的选择

架与电线路导线安全系数的选择与架空送电线路导线安全系数的选择有所区别。随导线截面的增大逐步提高导经的安全系数,或者说降低导线的设计最大应力是架空配电线路本身和特点所形成的特殊规律。对不同的架空配电线路,不同的导线规格应选用不同的安全系数。     

输电线路桿位排列方法和终端桿塔计算

一、关于计算终端杆塔到变电所门形构架间导线与避雷线拉力的问题。过去我院在进行高压架空线路设计时,对终端杆塔的计算,在正常情况下,一般不考虑由终端杆塔至变电所门形构架一段的导线及避雷线的拉力(即假定此段导线与避雷线拉力等天零),这样就可能多消耗了一些杆塔材料。实际上在这一档距内导线及避雷线是具有一定拉力的。为了使终端杆塔的设计更趋于经济合理起     

避雷线、耦合地线应力弛度曲线通用计算法

对于具有避雷线和耦合地线的高压送电线路的导线与避雷线、导线与耦合地线之间,在档距中央应保持足够的距离,以防止大风、覆冰和脱冰时发生导线与避雷线或导线与耦合地线碰线短路,以及防止杆塔受雷击时发生反击事故(击穿导线与避雷线间的间隙)。高压送电线路导线与避雷线、导线与耦合地线的相互位置如图1所示。设在15℃无风时档距中央导线与避雷线、导线与耦合地线之间的距离按下式校验: S≥0.0121+1 (1)式中:S——导线与避雷线或导线与耦合地线之间的距离,(m);     

输电线路大跨越设计探讨

结合实际工程,从跨越方案选择,设计气象条件,导线和避雷线选型,塔头布置和绝缘配合等方面对输电线路大跨越设计进行探讨。     

用互补迭代法求解电线的状态方程

1　互补迭代法的发现1984年,石家庄电业局在平安路建设110ｋＶ变电站,电源取自南郊站,为了解决110ｋＶ架空线路进入市区的问题,从上海引进了110ｋＶ双回路钢杆,但钢杆机械强度较低,使用档距较小,并且要求导线避雷线降低应力增大安全系数架设,因此,必须将导线避雷线在9种设计气象条件下随代表档距不同而不同的各个应力值用状态方程求出,再计算出所需的弧垂值,进而绘制成电线特性曲线以供设计、施工、运行等人员使用。当时,利用状态方程求解电线应力,普遍采用东北电力设计院编写、吉林人民出版社1976年出版的《高压送电线路设计手册》中介绍的…     

关于LGJ-240型导线与GJ-35型避雷线配合应用问题

1970年建成投产的110kV 涉蕙线全长60km,最大档距700m,所属地区气象条件:最高气温40℃,最低气温-20℃,导线复冰厚5mm,最大风速30m/s。原设计导线为 LGJ-240型钢芯铝线,按规程配用 GL-50型钢绞线作避雷线,因缺货,改用 GL-35型钢绞线。该线路经过14年运行,避雷线运行良好,防雷保护和避雷线机械强度均未发生异常,保证了线路的安全运行。现将情况介绍如下。     

耐张段采用单双两种避雷线的问题

山区电力线路的档距大小相差较大，排定杆位时，有单避雷线杆塔，也有双避雷线秆塔。如果在一个耐张段中同时采用同规格的单、双两种避雷线将会造成避雷线最大使用应力能满足安全系数要求，不满足防雷要求；而满足防雷要求，却不满足安全系数的要求。因此设计时应尽量避免采用上述方式。介绍解决上述问题的具体办法。     

高压输电线路导线与避雷线在悬挂点间垂直距离的确定

在确定杆塔上导线与避雷线悬挂点间的垂直距离时,一般要考虑下列三个主要因素所要求的最大值:①当雷击避雷线于档距中间时,应避免在导线与避雷线间由于冲击闪络而引起的短路;②应防止导线和避雷线在档距中间,由于可能发生的跳跃、舞动以及不均匀复水等而使其接近所引起的短路;③应使避雷线对导线的保护角符合“过电压保护导则”的要求。     

500千伏线路绝缘避雷线用绝缘子保护间隙的电气选型试验

500千伏晋京线的绝缘避雷线经绝缘子及并联间隙接地,要求在正常运行条件下,绝缘避雷线绝缘子、并联间隙的工频放电电压必须大于避雷线上的感应电压;在雷电冲击波的作用下,保护间隙击穿且流过导线与避雷线间的电容电流时,保护间隙应可靠地熄弧。为了电网的安全运行,并为设计和安装提供依据,测量了绝缘子在各种状况下的电导、电容;试验了绝缘子和保护间隙的工频干、湿闪放电电压和保护间隙的灭弧性能。选择XDP—7C型绝缘子作为绝缘避雷线用的绝缘子,并根据试验重新设计了保护间隙。     

校验导线与避雷线在档距中央的间距和选择杆塔上避雷线支架高度的通用曲线

架空送电线路的设计,在排杆塔位置时,经常要对某些档距校验在档距中央导线与避雷线间的距离(特别是山区线路),或者在杆塔设计时,恰当地选择避雷线支架的高度。前者计算繁复,而且有时会产生错误的结果。例如:某110千伏线路,导线为LGJ-185,避雷线为GJ-35,西北Ⅲ级气象区(冰厚10毫米、最大设计风速30米/秒),使用某直线杆型,避雷线支架高3.0米。线路有两个耐张段的代表档距l_0=350米;另一耐张段代表档距     

国外对特高压输电线路雷击跳闸原因的一个新观点

介绍了国外在分析特高压输电线路雷击跳闸原因时提出的一个新观点,即雷电击中档距中间部位的避雷线会引起避雷线相导线间隙击穿放电,进而引起线路跳闸。采用避雷线负保护角并不能避免这种放电发生。提高避雷线保护匠有效性可以通过减小避雷线一相导线间隙击穿概率来达到。     

500kV淄博～滨洲黄河大跨越设计探讨

主要从跨越点选择,设计气象条件,导线和避雷线选型、绝缘配合和塔头布置等方面对500kV送电线路大跨越设计作了初步探讨。希望对今后送电线路工程中大跨越设计起到抛砖引玉的作用。     

110～500 kV输电线路的绕击雷害分析

文章以避雷线、导线的雷电击距及引雷角相等,分析了110～500 kV输电线路绕击雷害,并提出了确定110～500kV输电线路避雷线的引雷范围、保护范围、绕击范围的方法。分析计算结果表明:110～500kV输电线路的绕击雷害与线路附近及档距中央导线下方的凸出地形、树木、建筑物,以及避雷线对导线的保护角、避雷线与导线之间的垂直距离等有关。