试凑法在处理气井井口压恢曲线异常中的应用

针对气井关井压力恢复曲线异常(即关井后井底压力上升时井口压力下降)的现象,基于现场测试数据和文献调研,修正了井底压力计算模型.采用试凑法,从井流物组成在关井过程中有无发生变化两个方面对井口压力恢复曲线进行了校正.实例计算表明,该方法可以消除气井井口压力恢复曲线异常对试井解释的影响,并对井流物组成相同或相近的气井具有一定的借鉴意义,为气藏试井解释和动态计算提供了基础和依据.     

建南单一气相管流压力计算方法研究

由于气井井底压力和井底流动压力对气田的整个动态监测和生产管理都有着十分重要的作用,实时准确地掌握气井压力将有助于对气井生产系统进行分析。为了获得气井的井底压力,通过研究单一气相管流压力计算方法,进而推算获得气井井底流压。结果显示与实测数据及RTA推导结果吻合度较高,具有一定推广价值。     

罗家寨高产能气井测试井口压力异常分析

高产能气井测试时井口压力表现异常,开井压力“跳跃下降．上升．下降”．关井压力“跳跃上升．下降”,与井底压力变化规律完全不同。罗家寨高产气井测试分析结果认为井筒的温度效应是影响井口压力的关键因素。通过Hasan＆Kabir的非稳态井筒温度模型,计算出非线性井温剖面,修正井筒流体压力计算,并将非线性温度剖面预测方法融合到并筒油藏耦合机制的测试模拟器中,模拟井口压力异常现象,发现高产气井的测压点在相当大的深度范围内均表现出“异常”,认识到利用温度数据校正压力,恢复出正常形态是提高解释分析技术重要途径,为高产气井的测试方案设计与压力校正方法的研究提供工具。     

考虑油环带影响的凝析气藏试井模型研究

凝析气藏在井筒压力低于露点压力生产时,井筒附近出现两相流区,使得地层中析出的液体大大影响开发过程中的流动特性。本文在前人研究的基础上,针对传统凝析气藏渗流存在的主要问题,从微元法入手,建立了一种新的考虑油环带影响的凝析气藏渗流数学模型。通过拉氏变换并求解,获得考虑油环带影响的气藏气井井底压力响应数学模型,对凝析气藏气井井底压力响应的流动阶段和影响因素展开分析和讨论,并对某凝析气井的实际压力恢复资料进行了精细解释。     

确定气井二项式产能系数的新方法

气井二项式产能方程是计算气井无阻流量的常用方法,其方法来确定气井二项式产能方程,不需要地层静压,只通过井底流压和产气量的数据,利用线性回归法,即可建立二项式产能方程,同时还能够反推确定地层压力.在塔里木盆地牙哈凝析气藏的实际资料计算结果表明提出的方法计算结果可靠.具有较为广阔的应用前景.     

高含硫气井井底压力计算方法优化

高含硫气井存在H2S等酸性气体,直接下井底压力计测量会对设备造成损害;同时考虑到经济效益,不可能长时间关井测量或每次都下压力计测试压力,因此导致气井井底压力测算没有合适的模型和方法。研究井口实测压力等生产动态数据,并利用优选的井底压力计算方法进行井底压力分析。通过对Hagedorn-Brown模型等压降模型的适应性分析,且在单井压力预测实例的验证下,总结出适合高含硫气田不同井型的压降计算模型优选方法。     

高速非达西流动定压生产气井试井分析方法

针对定压气井试井中求取高速非达西流动因子的难题,研究了井筒周围气体高速非达西流动影响,推导得出了无限大地层气井定井底流压生产的渗流方程,通过对该方程的处理,并对定压生产气井试井数据进行分析,确定出此类气藏的储层渗透率、非达西流动因子和表皮因子.实例分析表明,对于具备条件进行定流压生产测试的气井,利用该试井分析方法可方便、准确地求取地层参数.     

毛管力影响电缆地层测试压力的校正新方法

针对电缆地层测试(WFT)在短时间内抽吸地层流体无法解除侵入带的泥浆污染,泥浆侵入带形成的毛管力对测试压力数据有很大的影响.在分析不同储层的侵入带形成的毛管力性质,及几种校正方法的基础上,把核磁共振测井资料与斯伦贝谢经验公式相结合,建立了一种计算泥浆侵入带毛管力的新方法.应用该方法对电缆地层测试压力数据进行了校正,经与DST测试数据的对比分析,证明该方法能够准确地校正毛管力对电缆地层测试压力数据的影响,提高了电缆地层测试数据解释精度.     

修正等时试井资料分析新方法在克拉美丽气田火山岩气藏中的应用

克拉美丽气田是新疆油田公司在准噶尔盆地腹部发现的首个1000亿方级的大型火山岩气田,前期测试及生产资料表明气藏储层物性平面变化大,渗透性差,常规的回压法产能试井耗时长,天然气消耗大,修正等时试井延续测试期间流压很难达到稳定,影响气藏产能分析与评价。本文采用修正等时试井资料处理新方法来分析解释低渗透火山岩气藏修正等时试井资料,实例分析表明该方法处理低渗透气藏产能测试资料的可靠性,为分析评价火山岩气藏产能大小提供了一种可靠的方法。     

火控系统稳定精度测试系统研究

为了提高火炮的首发命中率,改变我国靶场测试水平相对滞后于武器自身发展的局面,提高武器作战系统作战效能,本文提出了在动基座上测试火控系统稳定精度的新方法。该方法利用光轴代替火炮的瞄准轴,通过光学系统接收靶板中心十字像并实时反应在CCD上,多次测量后,通过对测试数据的分析处理,获得了火控系统的稳定精度。光学系统部分采用CCD与目视并存方式,在采集数据同时也方便人眼观察。最后对系统的测角精度进行标定并出场验收,并给出了动态测试结果,实现了对火炮稳定精度的高精度测试。     

一种计算油井井底流压的新方法

油井的井底流压是影响油田的生产能力和油田调整方案的重要参数之一,也是进行油气井动态分析的基础,直接控制井的生产能力。但实际应用中由于地层条件的复杂性,现在并没有一个系统的方法能十分准确的计算出井底流压。在液面折算法计算井底流压的基础上,将油套环形空间中流体分为气柱段、油气段、油气水段三种不同流动形态,研究不同流动形态下混合液密度与压降梯度的关系,采用分段计算模式,应用微积分方法计算油井的井底压力。现场试验结果表明,该方法计算的抽油井井底压力与压力计实测压力值平均相对误差为8.54%,可以满足现场实际需求。     

气田水回注井可注量计算方法

为避免气田水回注过程中由于注入量太大引发井筒完整性破坏和发生地层窜漏,开展了气田水回注可注量评价研究.通过建立注入流体-套管-井壁-地层耦合的有限元力学分析模型进行注水井井筒受力分析;利用现代试井分析理论中的最优化拟合方法拟合注水过程中井底流压数据并获取注入流体波及半径,结合注入层段河道砂体展布确定波及面积;根据物质平衡原理计算可注量,形成气田水高压回注可注量评价方法.以L地区气田水回注井可注量评价为例进行分析,该方法考虑的因素客观全面,可以为气田水回注精细化管理提供定量指标和依据.     

抽油井真实液面测试技术研究及应用

当抽油井流压低于原油饱和压力时，环空中由于气体从油中分离出来而产生泡沫段，从而失去明显的油气界面，无法采用回声仪测试油井的真实液面，给流压计算带来了一定误差，造成了生产决策的失误，根据物质平衡方法设计的拟液面测试仪，通过测试油套环空排气和恢复时的压力梯度及排气量，并根据油井的油气比、含水率、气体比重进行修正，计算出环空拟气柱的高度，即油井真实液面。现场测试表明，该方法比回声仪测试法误差减少10％以上，能满足油井液面测试的需要。     

有水气井井底出水量计算方法研究

研究了一种新的有水气井井底出水量的计算方法。通过研究滑脱对井筒中气液分布的影响，采用瞬时稳定流法建立了流体呈不稳定流时井筒气液的物质平衡关系，分析了流体在井筒中的流动过程，推导荻得了井筒流体空间分布随时间的变化关系，从而得到了有水气井井底出水量随时间的变化关系。     

斜井试井研究新方法

通过对无限大板状油藏中一口线源斜井和直井稳定生产时的无因次压力进行求解,得出斜井试井研究新方法.实例验证,该方法误差较小.     

倾斜大管径拟单相流气井井底流压计算

在前人对气井拟单相管流研究的基础上,结合井筒温度场分布模型,推导考虑动能项及摩阻影响的管流压降模型,可计算倾斜大管径拟单相流气井井底流压值。实例计算结果与压力计测试值平均绝对偏差仅为0．44％,满足工程误差范围要求,该模型可用于此类气井的井底流压计算。     

塔河油田氮气与水混注时井筒压力分布计算

对于气水混合注入井井筒压力的计算,通常是将两相流经修正后近似为单相流处理。将气、水两相分开处理,考虑两相界面效应,建立不同气水比注入条件下的井筒压力计算模型,并根据储层压力对井底流压的影响给出模型的边界条件,最后编程求解井筒压力分布。实例验证计算压力与实测压力的相对误差小于3.56%,平均相对误差为1.71%,均在合理误差范围内。     

乐东气田水平井井筒积液诊断技术研究

针对海上气田水平井积液监测手段有限、理论模型针对性不强等问题,建立了一套适用于乐东气田的水平井井筒积液诊断技术,包括考虑井斜角影响的水平井临界携液流量预测模型和压降预测模型。研究结果表明斜井段临界携液流量和压降梯度最大,导致在井斜角为30°~50°的井段,特别容易发生井筒滑脱。采用积液诊断技术分析了乐东气田积液情况,准确率达到100%;计算了L3井积液高度;成功指导了L2井进行投棒泡排。水平井井筒积液诊断技术为合理开展排水采气措施提供了科学依据。     

延长油田CO2驱相态初探

为了研究延长油田J区块CO₂驱相态,根据细管实验得到工区最小混相压力,考虑地层破裂压力计算井口最大注气压力,结合工区目前井口注气压力分析了CO₂驱相态。结果表明,工区CO₂驱最小混相压力为22.2 MPa,井底破裂压力为33.88 MPa,井口最大注气压力可达15.8 MPa;目前工区单井最高注气压力为10.5 MPa,对应注气井底压力为19.1 MPa,低于最小混相压力,属于非混相驱油。当井口注气压力提高到15.0 MPa时,注气井底压力为23.6 MPa,高于最小混相压力,注气井近井地带存在混相区。