冲击试验试样定位器

国标GB/T229—1994中7.5条规定“试样缺口对称面应位于两支座对称面上,其偏差不应大于0.5mm”.但由于一般国产冲击试验机没有试样缺口自动定位装置,要将试样缺口在支座上准确放置只能利用“跨距样板”手工放置,因此放置试样耗时较长,效率较低.特别在高温或低温冲击试验中,试样从介质中移出至打击的时间根本无法满足标准中7.10条“必须在3～5s内打断试样”的规定.为满足标准中7.10条的要求,必须压缩放置试样时间,采用试样定位器是一种有效的方法.定位器的作用是当放置试样时能使试样准确定位,而冲击时又不与试样接触以不改变原受力状态.定位器如图1所示,活动基座上有两个前定位块和两个后定位块,它们作用是防止定位杆与试样支座或冲击试验机摆锤座壁直接发生碰撞.活动基座钻两个孔,两条导向杆分别从中穿过,使活动基座能在导向杆轴向上往复运动.定位杆(图2)用旧千分尺改制,将其螺纹部分截短,测量端磨尖.定位杆采用千分尺的目的是高、低温试验时能对试样膨胀量进行补偿.拉力电磁铁接冲击试验机“冲击”开关时,拉力电磁铁接通,将活动基座往后拉,当“冲击”开关断开时,活动基座在弹簧的作用下恢复原位.     

大小试样冲击功比值变化规律的研究

通过夏比Ｖ型缺口冲击试验，研究了结构钢小尺寸试样的冲击功与标准试样冲击功的比值在系列温度冲击试验中的变化规律，并述评了用等效比值数确定小尺寸试样冲击功指标的问题。     

冲击试样顶针孔及其深度对冲击吸收能量的影响

HGCJ-20型棒材拉伸-冲击试样加工中心可实现冲击试样的一步加工成型,为保持冲击试样的对中性和固定性,需要在其一端钻顶针孔。通过对不同钻孔后的冲击标准试样以及42CrMo钢和Q235H钢的冲击加工试样进行冲击试验,对比研究了顶针孔及其深度对冲击试样冲击吸收能量测试值的影响以及采用HGCJ-20型棒材拉伸-冲击试样加工中心与传统加工工艺对冲击试样冲击吸收能量测试值的影响。结果表明:对于42CrMo钢和Q235H钢,采用新型加工中心加工的顶针孔深度为5mm的冲击试样的冲击吸收能量实测平均值和采用传统工艺加工的冲击试样的一致;对于冲击标准试样和Q235H钢冲击加工试样,当冲击试样一端无顶针孔或顶针孔深度不大于8mm时,冲击试样的冲击吸收能量实测平均值较稳定,在正常范围(110～120J)波动;当顶针孔深度达到9mm并高于该数值时,冲击试样冲击吸收能量实测平均值普遍低于正常范围。     

金属夏比试样V型缺口尺寸的简易测量法

新国标GB/T229—1994《金属夏比缺口冲击试验方法》对标准夏比V型缺口试样的整角度、半角度、根部半径的偏差做了明确的规定.由于缺口尺寸的超差,就会严重地影响试验结果,只有保证缺口尺寸在正、负偏差之中,才能得到正确的冲击吸收功.为了准确、快速地测量缺口尺寸,可以利用一只废手工锯条,剪成一个长的,一个短的.对长的要制成正偏差样板,为47°角,根部半径R0.275mm.对短的要制成负偏差样板,为43°角,根部半径RO.225mm.制做样板时,如图1.首先用细砂轮分别把这两只锯条磨成一个略大于47°角,另一个略大于43°角.然后,用精磨油石一边磨,一边标定角度和半径.最后,用细金相砂纸铺垫玻璃再磨,提高了光洁度,保证了样板实际尺寸的精确.对于这两只样板要选用精度较高的设备进行标定.试作整角度与根部半径的测量:用正偏差样板,插入试样缺口根部,存在间隙认为尺寸大于正偏差值,就为不合格.无间隙认为在正偏差中,试样为合格.不能插入到根部,缺口角度为小于正偏差值,但是,不可超出负偏差极限,认为合格.用负偏差样板,插入试样缺口根部,无间隙认为     

冲击试样尺寸与韧-脆转变过程的试验研究

对标准试样和辅助小尺寸试样与冲击功之间的变化规律进行了试验和研究。结果表明，缺口形状相同而宽度不同的同一种材料的冲击试样，采用所确定的不同试样宽度的试验温度关系式，可使辅助小尺寸试样和标准试样的冲击试验数据直接换算，这对薄型材料的冲击试验具有重要的实用价值。     

钢材力学试验试样加工专用夹具设计

本文设计的专用夹具为六工位铣床专用夹具,该专用夹具的使用较以往的传统加工方法将试样的加工速度提高了4～6倍,同时该夹具加装速度快,定位精度高,在提高试样的加工效率的同时提高了试样的加工质量。     

塑料无缺口冲击试样条件的探讨

论述了塑料材料在常温下的简支梁冲击试验能够顺利进行并能得出正确数据，无缺口冲击试样应满足一的脆性条件和挠度条件，通过理论分析和试验验证，找出了这一条的定量性指标。     

摆锤式冲击试验机用高低温控制及送样装置

本单位引进德国RoellAmsler公司的RKP4 5 0 /30 0摆锤式冲击试验机附带一套高低温控制及送样装置。该装置由试样送入、试样加热、试样冷却、试样送出、试样定位、温度控制台六个部分组成。试样温度控制范围为 - 180～ 6 0 0℃该装置试样加热与冷却在同一个炉腔内进行。加热试样时 ,用电加热器加热炉腔和试样承受平台 ,通过接触传导将热量从试样承受平台传导到试样 ,使试样温度与试样承受台平温度一致。冷却试样时 ,通过液氮喷淋降低炉腔和试样承受平台温度 ,通过接触传导使试样的温度降低到与试样承受平台温度一致。控温热电偶装在试样承…     

试样厚度对夏比冲击试验结果的影响

通过不同温度下的夏比摆锤冲击试验对非标准小尺寸V型缺口冲击试样的冲击吸收能量和侧膨胀值进行了分析,并结合力-位移曲线,研究了试样厚度对冲击试验结果的影响。结果表明:当试验温度高于韧脆转变温度时,冲击吸收能量与试样的横截面积有关,因此与厚度呈线性关系;而低于韧脆转变温度时,冲击吸收能量与试样厚度之间没有明显关系;试样的侧膨胀值、剪切断面率与厚度之间没有直接联系。随着试样厚度的减小,不稳定裂纹扩展起始力越来越小,从而导致冲击吸收能量减小。厚度越大试样吸收的能量越多,冲击过程中所受到的最大力也越大。     

冲击加载时CVN试样缺口前沿应变速率分布特性的数值分析

采用动态弹塑性有限元分析方法,对Charpy V型缺口(CVN)试样在冲击加载条件下缺口前沿各点的应变速率分布特性进行了研究。发现缺口前沿各点的应变速事分布足很不均匀的,并随加载时间而改变。由于应变速率对材料力学性能有直接影响,因此在分析动态解理断裂问题时,应采用“有效屈服区”中的材料应变速率值及相应的屈服极限值。     

双层隔振装置冲击试验研究

通过跌落式冲击试验方法,验证了柴油电机组双层隔振装置可以达到有效的冲击隔离效果,从而保证舰船设备在强烈冲击环境中仍能正常工作.双层隔振装置的自振周期远大于冲击输入持续时间才能取得良好的冲击隔离效果,建立的跌落式冲击试验装置可以用来进行中小型舰船设备的抗冲击能力校核试验.     

金属断裂韧性与缺口试样冲击功间普遍关系与应用

从冲击功着手，推导出在常温相同断裂机制条件下，缺口试样冲击功（ＣＶＮ）和断裂韧性ＫＩＣ间普遍关系。并用回归法求出了４０ＭｎＶＴｉ微合金钢Ｋ＾２ＩＣ与夏比Ｖ型缺口试样冲击功（ＣＶＮ）间线性回归方程。     

金属材料试样制备与力学性能试验结果的相关性第三讲试验标准对力学性能试验试样机加工的具体要求(续)

4．2国家标准对冲击试样机加工的要求 GB／T229—1994标准规定了V型缺口和U型缺口两大类共计三种标准试样,如图27～29所示,其中U型缺口标准夏比冲击试样又分为两种。     

整星减冲击装置设计及试验研究EI北大核心CSCD

减冲击装置可以有效降低基础对有效载荷的冲击,在航天领域内的有效载荷及箭体分离过程中应用广泛。建立了减冲击装置数学模型,设计优化了结构尺寸,并制作了减冲击环样机;在响应板式爆炸冲击台上开展了冲击试验,并对冲击数据进行了冲击响应谱分析。结果表明,所设计的减冲击装置满足指标要求,而且大幅衰减了冲击幅值;此外,讨论了阻尼层对结构动力学特性及减冲击特性的影响;减冲击环结构适用于航空航天冲击环境,也适用于各类导弹仪器舱的整体冲击隔离,具有广阔的应用前景。     

金属材料夏比冲击试样V型缺口的测量精度

金属材料夏比冲击试样V型缺口测量不规范导致冲击试验测试值严重失准,比例图形绘制的精度及正确画法是保证冲击试样尺寸和形状完全满足GB/T229-2007规定的重要手段,因此要严格控制夏比冲击试样V型缺口的测量精度,用于缺口投影仪检验缺口质量和加工精度的标准公差带图形的绘制要统一标准。     

标准冲击试样在仪器化摆锤冲击试验机检定中的应用

通过分析仪器化摆锤冲击试验方法的测试结果,研究标准冲击试样在仪器化摆锤冲击试验机(以下简称试验机)间接检定中的适用性.对比冲击过程的特征曲线和标准试样的吸收能量,结果表明利用夏比V型缺口标准冲击试样对仪器化摆锤冲击试验机进行间接检定,更加科学合理.     

脆性小试样弯曲试验方法的改进

弯曲试验主要用来检验材料在受弯曲负荷作用时的性能,用脆性材料制造的刀具和机器零件,在使用过程中都受到不同程度的弯曲负荷,对它们来说,弯曲试验具有特别重要的意义.此外,淬硬的工具钢、淬硬的轴承钢、硬质合金、铸铁等进行力学性能试验时,由于试样太硬、太小,难以加工成拉力试样;或者由于过脆,试验时试样中心轴线略有偏差就会严重影响试验结果的准确性.因此,抗弯试验也就成了考核脆性材料和工艺性能的一项重要指标.我公司对各种牌号的轴承钢、工具钢,待别是对各种不同的热处理工艺,经常地进行淬硬弯曲对比试验,通过弯曲试验进行选材和选择最佳热处理工艺,弯曲试样我们一般地制成10mm×10mm,长度