变节距齿形链及其链轮研究

针对圆销式齿形链在高速传动中振动、冲击较大以及磨损严重等不足,给出一种采用滚销式铰链的变节距齿形链.论证了变节距齿形链的变节距原理,分析了变节距齿形链和链轮的啮合特性,推导并建立了变节距齿形链啮合过程中孔心分离量和变节距齿形链链轮分度圆直径的计算公式;给出了变节距齿形链链轮的基准齿形并讨论了链轮加工用滚刀的相关设计参数.结果表明:变节距齿形链链轮的分度圆直径是链传动计算的基础圆,其大小取决于名义节距、滚销结构参数和链轮齿数;同时也得到变节距齿形链链轮加工用滚刀是一把通用型滚刀,其基准齿形由链轮节距决定,而与链轮的齿数无关.     

Hy-Vo齿形链链轮公法线长度的计算方法

在分析Hy-Vo齿形链链节围在链轮轮齿上定位时其节距增量和当量边心距增量对链轮公法线长度影响的基础上,根据Hy-Vo齿形链与链轮的正确啮合条件,通过参数变化,建立了Hy-Vo齿形链—链轮—滚刀三者之间的啮合设计体系,提出了既适用于链板齿形角等于链轮压力角情况,也适用于链板齿形角不等于链轮压力角情况的Hy-Vo齿形链链轮公法线长度的计算方法。试验研究表明,这种新的计算方法是科学的,也是切实可行的。指出了大负变位、短齿、齿顶倒大圆角结构形式的Hy-Vo齿形链链轮公法线长度、跨测齿数的计算与修正方法。     

链轮铣刀齿形按刀号设计法

一、前言链传动属非共轭的啮合过程,故对链轮齿形要求不严,允许存在较大的误差。新国标GB1244—85采用了ISO606—1982标准,即对链轮齿形只规定一个最大、最小齿槽形状,在此两曲线范围内的任意光滑连接曲线构成的齿形,都可作为设计齿形。本文对圆柱套筒滚子链链轮的齿形,即国标GB1244—85的齿形曲线进行了分析,并按不同齿数作了计算。得出在不同节距、滚子直径尺寸下的铣刀齿形刀号分类。     

齿形链和渐开线齿形链轮的啮合设计

本文讨论了齿形链和渐开线齿形链轮的啮合原理，提出了用齿形角为３０°、周节等于或接近齿形链节距的刀具，通过计算出的相应负变位系数来加工，可以得出要求的渐开线齿形链轮。这种方法可以减少刀具数量，使齿形链和渐开线链轮的设计方案多样化。     

H_y—V_0链链轮的渐开线齿形的理论分析及其切制方法

本文通过对H_y～V_0链链轮的渐开线齿形的理论分析,提出了渐开线作为链轮齿形时其压力角的最佳值;证明了用同一模数和压力(?)的滚刀可以加工出相同节距、不同齿数的渐开线齿形链轮。并且推出了(?)检测键轮时的方法、步骤及所需的计算公式。     

一种变异啮合机制的新型齿形链的设计方法和试验研究

提出一种变异啮合机制的新型齿形链的设计方法,并进行了试验研究。该设计方法阐述了新型齿形链、链轮、链轮滚刀的啮合设计和齿形链节距、边心距的求解。运用实例对新型齿形链和链轮的主要技术参数进行了计算。试验结果表明该新型齿形链的设计方法是科学的、切实可行的,其耐磨性能明显优于普通外啮合齿形链。该设计方法的应用可以从根本上提高齿形链的高速传动性能。     

CAXA电子图板绘制链轮齿形

国际标准化协会标准ISO606“传动用短节距精密滚子链条及链轮”是关于滚子链、套筒链及其链轮的国际通用标准。我国标准GB／T1243等效采用ISO606。该标准覆盖了应用最普遍的两大系列链条,即A系列链条（基于美国标准ASMEB29．1）和B系列链条（起源于英国）。其中关于链轮的齿形,只用两段圆弧的相关参数,规定了链轮齿形的极限范围,     

齿形链链轮齿形的画法

在设备及车辆修复中,经常会遇到齿形链传动副,其中链条总是外购的,而链轮往往都要按照已有的(新的或旧的)链条配制的,由于我国目前生产的齿形链条都不是按照国家统一标准制造,所以,相配的链轮齿形也各不相同,这给修理行业带来了一定的困难。为了设计和制造合格的链轮,本文介绍齿形确定方法及简单、新颖的齿形画法。一、链条齿形的测绘链轮的齿形是根据链条的齿形来确定的,故在确定齿形之前,必须测量链片的几个主要参数,即节距t,楔角α,链板外圆半径R,链板中心高h。目前国内外生产的齿形链节距基本是英制的;楔角α也只有     

低噪声齿形链设计与试验

为降低齿形链传动系统噪声,在分析齿形链传动噪声发生机理的基础上设计了低噪声齿形链。通过设计链板齿廓参数和合理布置聚氨酯链板,有效减小了齿形链传动过程中的啮合冲击。利用封闭力流链式测试试验台,对比测试相同节距的低噪声齿形链和外啮合齿形链分别与标准链轮啮合的噪声,低噪声齿形链紧边啮入点比外啮合齿形链紧边啮入点噪声级平均降低3.5d B、噪声波动幅值降低1.2d B。试验结果证明了低噪声齿形链设计合理,能有效降低噪声并减小啮合冲击。     

不等节距链条链轮的设计计算

相邻两个节距不相等的链条与链轮啮合传动结构中,链轮的计算及齿形画法缺少相关的介绍及设计参考,文中在实践的基础上提出了该链轮的计算公式及齿形的绘图方法.     

基于ADAMS的新型齿形链啮合仿真分析

利用多体动力学仿真软件ADAMS建立了内外复合啮合新型齿形链与链轮啮合传动系统的三维参数化实体模型，在分析新型齿形链与链轮的啮合机制的基础上，合理地定义了新型齿形链的结构参数，并进行了新型齿形链与链轮的啮合仿真试验研究，结果表明：这种啮合仿真试验研究是合理的。     

基于啮合变异的Hy-Vo齿形链变位系数新算法

基于精准的数学建模,分别构建了Hy-Vo齿形链链板-链轮啮合模型以及滚刀-链轮啮合模型,通过构造辅助链板,提出了一种基于啮合变异的Hy-Vo齿形链渐开线链轮变位系数的新算法。基于实例,计算了不同算法下的变位系数。基于链轮的范成法模拟加工技术,得到了不同算法下的实际加工链轮。通过测量不同半径下的齿宽,分析了不同算法下的实际齿形与设计齿形的齿形偏差。基于多体动力学仿真,分析了基于不同变位系数算法下的Hy-Vo齿形链传动系统的啮合特性。结果证明,这种Hy-Vo齿形链变位系数新算法可以有效降低Hy-Vo齿形链传动系统实际性能与理想性能之间的误差,不仅计算结果更加精准,并且适用于任何滚刀齿形角与链轮压力角变异组合。     

双节距齿形输送链链板的结构优化

双节距齿形输送链链板结构是内外复合啮合标准齿形链链板的变异结构,在齿形链啮合原理中,内外复合啮合齿形链的链板结构参数伸出量没有明确的数值关系,导致设计的链条无法最优地实现内外复合啮合机制的功能。基于Solid Works/motion软件创建了双节距齿形输送链链板的参数化模型及与特定链轮齿数相对应的简化的运动分析模型,以伸出量的高度Y与数值δ为变量,以实现内外复合啮合过程与最小啮合冲击力为目标进行仿真分析。结果表明,链轮齿数一定时,伸出量是影响链条实现内外复合啮合过程的重要参数;综合比较,当链轮齿数为38齿,伸出量取值高度Y为0.25P_S,数值δ为0.013P_S时,能够实现双节距齿形输送链与渐开线链轮的内外复合啮合过程,且啮合力最小,结构最优。     

齿形链链轮量柱测量距与其啮合特性

研究了新型齿形链链轮量柱测量距的变化对其啮合特性的影响，以及量柱测量距与链轮变位系数的关系。试验研究结果表明，链轮量柱测量距偏大，导致链条装机时啮合噪声偏大，链条初期磨损伸长加快，由于链板与轮齿的干涉，链板啮合面产生较轻的挤压变形；链轮量柱测量距偏小，导致链板齿尖部与轮齿干涉，齿尖部及其啮合面产生严重的挤压变形，链条磨损伸长加快，使用寿命显著降低。     

齿形链链轮跨齿成形铣刀

齿形链传动是通过齿形链链板和链轮轮齿相啮合传递运动。正确围链时,链条铰节中心应位于链轮的分度圆上（见图1）。链条参与啮合的是链板的外侧直边,它是工作齿廓,链轮的齿廓工作段也是直线,二者呈面接触啮合关系。链板的内侧齿廓是非工作齿廓,不参与啮合。齿形链链轮的齿槽,是由相邻链板的工作侧边所组成的梯形轮廓。     

齿形链链轮齿形的修正与动力学仿真

基于主从动件的运动关系事先确定啮入链板的运动规律,使啮入链板的一端铰链在与链轮分度圆相割的直线上平移,而另一端铰链绕链轮中心在链轮分度圆上旋转,得到一种新型的修正渐开线齿形链轮。在VB中编程调用AutoCAD获得修正后的链轮渐开线齿形。在ADAMS环境中对新型修正齿形链机构进行动力学和运动学仿真。仿真结果发现当齿形链机构采用新型修正渐开线齿形链轮时,降低了齿形链机构的多边形效应,改善了齿形链机构的运动平稳性。     

新型Hy-Vo齿形链与链轮的啮合分析及其设计方法

在分析与计算新型Hy-Vo齿形链变节距特性的基础上,提出"当量边心距"的概念,指出"定位偏置角"的设计原则.在研究新型Hy-Vo齿形链、链轮、滚刀之间的啮合与滚切原理的基础上,建立三者之间主要参数的谐应关系,提出可用于指导新型Hy-Vo齿形链、链轮及其滚刀设计计算的解析表达式.试验研究表明,这种新的设计方法是切实可行的.     

短节距精密滚子链和套筒链链轮公差标准商榷

指出了传动用短节距精密滚子链和套筒链链轮标准中链轮公差部分存在的问题,针对链轮如何进行检测,提出了作者自己的观点.     

多节距链条与短节距链轮啮合的研究

多节距链是短节距链节距扩大倍数而派生的。本文讨论在工程应用与试验中，用短节矩阵链轮与多节距链条配合使用问题，供链传动设计和使用参考。     

链轮齿形测量方法的研究

本文给出了利用座标法测量链轮齿形的方法，利用此方法可以精确地测量了同链轮齿形的误差。