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初步探讨了丁二烯抽提装置第一汽提塔再沸器EA-108知1994年以来频繁地发生泄漏的原因,结合诱导振动理论进行了振动分析计算,当负荷为15.5t/h时,只用一台EA-108,壳程中蒸汽的流速达到诱发管子振动的临界流速,极易发生振动而泄漏,改用两台再沸器,大大减小发生振动的可能性。 相似文献
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通过脉冲涡流检测、能量色散X射线光谱仪(EDX)分析、X-射线衍射法进行腐蚀产物分析(XRD)分析手段对苯乙烯抽提生产工艺中苯乙烯抽提蒸馏单元中水汽提塔再沸器B(E-312B)腐蚀程度和垢样分析,并结合装置实际生产运行情况,确定腐蚀是由于空气进入生产系统,环丁砜氧化分解使苯乙烯抽提蒸馏单元生成酸性环境导致的设备腐蚀。通过采取措施严格防止系统中氧气的进入,避免环丁砜氧化分解;增加抽提蒸馏单元pH值分析频次,根据pH值适当补充新鲜脱盐水进行置换,来控制该系统pH值;对抽提蒸馏单元换热器进行材质升级更换,防止环丁砜分解物对换热器的腐蚀。 相似文献
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锦州石化分公司异丙醇水合装置碱洗塔出口管线在2001年4月装置检修时发现碱洗塔出口管线法兰与管线焊缝热影响区产生了3条裂纹,其长度约为500mm,裂纹均起源于管线一侧焊缝热影响区熔合区的缺陷处.裂纹垂直于焊缝扩展,并贯穿整个焊缝,穿透整个法兰与管线的壁厚,沿着法兰与管线焊缝热影响区及母材的晶界一直扩展至母材中. 相似文献
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从材料成分、微观组织、断口形貌以及腐蚀产物等角度.分析了不锈钢再沸器开裂失效的原因。结果表明,介质中所含的微量氯离子引起的晶间型应力腐蚀开裂导致再沸器失效。 相似文献
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再沸器是影响丙烯酸装置平稳运行的关键设备,丙烯酸丁酯单元反应系统中的丙烯酸、对甲苯磺酸等工艺介质对金属具有强烈的腐蚀作用,正确选材是保证设备长周期的必然要求。文中介绍了某石化公司丙烯酸装置丁酯单元反应器再沸器上下封头接管的泄漏情况,通过宏观检查、厚度检测、光谱定量分析等方法,分析出不符合设计材质要求的接管被错误的使用于该强腐蚀场合是导致设备泄漏的主要原因。根据分析结果,装置及时更换了符合设计材质要求的再沸器上下封头接管,系统投用后跟踪检测运行良好,为同行业设备管理及腐蚀管控提供了经验,具有较强的借鉴意义。 相似文献
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李国志 《石油化工腐蚀与防护》2013,30(2):24-27
介绍了中国石油化工股份有限公司荆门分公司轻、重两套糠醛精制装置炉管的腐蚀失效问题。、通过抽出液加热炉炉管的运行状况、工艺条件、腐蚀形貌及腐蚀产物的分析发现:辐射室炉管及弯头的腐蚀泄漏主要是以糠酸腐蚀为主,由糠酸和环烷酸共同作用引起;由于炉管内介质流速和流态的影响,炉管弯头部位的腐蚀比炉管直管段严重。认为降低循环糠醛中的糠酸含量是防护加热炉炉管腐蚀的关键,并采取了一系列防腐措施:将炉管及弯头材质升级为304不锈钢;控制加热炉出口温度在(210±5)℃;新增一套溶剂回收系统;对储罐实施氮气密封保护等实施以上措施后糠醛精制装置又运行了2a。轻、重两套抽出液加热炉炉管没有发生一次腐蚀泄露情况,取得了良好的防腐效果。 相似文献
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中原大化有限责任公司尿素装置采用SNAM氨汽提工艺,从2002年9月大修时汽提塔E-101的检测情况看,E-101换热管虽有均匀减薄现象,但整体腐蚀并不是很严重,采取一定措施后,还能继续使用. 相似文献
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1 故障情况 我单位合成装置原料气压缩机组是一台离心式压缩机,它由一台中压冷凝式蒸汽透平直接驱动.曾出现振值偏高,连续跳车故障,揭盖检查发现透平转子轮盘有贯穿状裂纹. 相似文献
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结合炼油厂常减压蒸馏装置顶循环油/原油换热器管束泄漏;硫酸烷基化单元反应流出物碱洗罐入口混合器前管段穿孔和汽柴油加氢精制单元柴油蒸汽发生器泄漏等三例设备腐蚀案例进行了失效原因分析。分析结果表明:常减压蒸馏装置顶循环油/原油换热器管束泄漏由管程介质即顸循环引起,为HCl结露产生的H,0-HCl体系腐蚀所致;硫酸烷基化单元反应流出物碱洗罐入口混合器前管段穿孔由于注碱方式导致反应流出物和热碱水在混合过程中产生局部低压区,造成c。蒸发,大大加快了流速。另外碱液中水分稀释反应流出物中夹带的浓硫酸,使其含量变低,从而导致20合金的严重腐蚀;汽柴油加氢精制单元柴油蒸汽发生器泄漏主要由于壳程介质水、蒸汽或换热管与管板的联接制造缺陷引起。最后针对不同的腐蚀问题提出了防护措施。 相似文献
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分析了湛江东兴石油化工有限公司2#蒸馏装置自建成投产以来常压塔塔顶系统的防腐措施及效果,分析了腐蚀失效的原因,提出了一些可行的防腐措施和建议。 相似文献
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对丁二烯抽提装置33台设备,21条管道进行了腐蚀检查和分析,检查发现:该装置的主要腐蚀类型为乙酸腐蚀,水冷器存在冷却水/垢下腐蚀,腐蚀产物主要为Fe3O4和Fe2O3.针对丁二烯抽提装置的腐蚀问题,提出了相关防腐蚀建议. 相似文献
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<正>1 装置概况 华北石化公司30万t/a重整装置是由中国石化北京设计院设计,于2003年4月建成投产,预处理部分设计规模33.58万t/a,实际处理量为20万t/a。预加氢部分简要流程如图1。 相似文献