完全混合串联组合式曝气池渐减爆气设计

将整个完全混合式曝气串联运行，可形成兼有推流特点的组合式曝气池、本文对该爆气池的有机物降解模式进行了推导，由此计算求得各级需氧量，继而提出一种将其设计成渐减曝气工艺的方法。     

传统推流式曝气池渐减曝气设计

分别对推流式曝气池的有机物降解模式和埯氧模式进行了推导，并提出了同时运用两个模式绘制需氧量曲线，将推流式曝气池设计成渐减曝气工艺的方法。     

传统推流式曝气池渐减曝气设计

分别对推流式曝气池的有机物降解模式和需氧模式进行了推导,并提出了同时运用这两个模式绘制需氧量曲线,将推流式曝气池设计成渐减曝气工艺的方法。     

侧向流曝气生物滤池水力混合特性研究

从反应器理论出发,采用脉冲刺激响应技术对新型侧向流曝气生物滤池进行了流态试验。对液龄分布函数的数据统计得出,无因次方差σθ2在0.12~0.20,Pe准数在8~15,说明反应器流态介于全混流和平推流之间,偏于平推流。根据试验结果,运用轴向扩散模型建立了滤池的流态模型。进水流量和曝气量是影响LBAF水力混合特性的重要因素。曝气和增加进水流量有利于减少反应器的返混程度,使反应器的流态更接近于平推流。经理论分析认为,该流态有利于生物种群的空间分布,保证了反应器的容积利用率,提高了处理效能,是一种较好的流态形式。     

曝气池清水曝气气泡云团形态特征

目前各种曝气池运行时曝气产生的气泡云团形态差别很大,气泡群时空分布不均,导致氧转移效率在曝气池中的分布差异,能耗高。为了弄清楚盘式曝气气泡云团的形态特征及其时空分布,本文利用高速摄像技术和摄影测量技术,对室内清水曝气实验模型中的气泡云团轴线长度、径向尺度和形态演化进行了观测。结果表明,实验范围内气泡云团轴线形状与水流流速分布曲线形状基本类似,气泡群轴线长度与水深之比介于1.03~1.30之间。曝气量由0.25m3/h增大到2.0m3/h,气泡云团轴线长度和气泡的驻留时间先增大后减小。随着曝气量增大,气泡云团形状变得不规则,且随时间变化越频繁。多个曝气盘曝气,上游的气泡云团会影响下游气泡云团的形态。在流向和展向,气泡云团宽度基本相同;在水深方向上,由曝气盘向水面沿程增大,0.5h0、0.8h0处气泡云团平均宽度明显大于0.2h0处的宽度。不同水深处气泡云团的宽度随时间随机变化;0.8h0处气泡云团宽度随时间的变化最剧烈。气泡群的平均宽度随曝气量增大而增加,曝气量为0.25m3/h、1.0m3/h、2.0m3/h时,气泡云团的平均宽度分别为曝气盘直径的1.0~1.5倍、1.6~2.5倍和1.75~3.5倍。盘式曝气形成的气泡云团在水中可被划分为三个区域：底部的调整区、近自由面区和中部的紊动扩散区,不同区域内的气泡的受力和运动特性不同。气泡云团分区为气泡受力和运动的建模计算提供了依据。     

曝气池计算模式的探讨

本文对曝气池的计算模式进行了推导和分析,并对其应用及扩散数d的影响进行了讨论。     

射流曝气池混合研究——流动模型及其应用

本文以反应器停留时间分布(RTD)理论为基础,分析曝气池内的宏观混合过程,建立了以α、β为模型参数的射流曝气池系统流动模型,求出其数值解,同时还讨论了模型在实际中的应用。对实际射流曝气池示踪分析的结果验证了流动模型的合理性。     

曝气池内气液两相流CFD模拟及分析

生物流化池是微污染水源水生物预处理的核心处理构筑物,载体在池内的流化效果是工艺运行的关键,而曝气作用对曝气池中气液两相分布及其流动规律的影响又至关重要.本研究运用CFD软件对曝气池内气液两相流动问题进行了数值模拟,分析比较了相同的曝气管间距不同的曝气强度情况下气相体积分数、气液两相流场速度以及曝气池内气液两相的流动规律.结果表明在本文所模拟的工况下曝气管间距一定,曝气强度越大,曝气池内的含气率越高.考虑到能耗的因素,当曝气强度是4.5m3/(m2·h)时具有最佳的效果.     

一体化曝气生物滤池处理城市污水试验研究

研究考察了一体化曝气生物滤池对处理城市生活污水的性能特点,小试结果表明:一体化曝气生物滤池去除生活污水中的COD、SS等具有较好的效果,当进水COD、SS分别为234mg/L、112 mg/L,水力停留时间8 h,曝气强度在0.5～0.6 L/(m2·s)时,CODcr、SS的去除率分别在90%和80%以上.     

连续进出水间歇曝气工艺有机物降解动力学模型研究

在完全混合式曝气池进行连续进出水间歇曝气工艺的生产性试验研究取得的数据基础上,通过动力学推导建立了未作稳态假设的有机物降解动力学模型,并推导了有关的参数.通过这个模型,可以根据出水水质要求来调整运行工况及参数.     

活性污泥法曝气池池容的理论推导

根据微生物反应动力学模型,推导了活性污泥系统中完全混合式与推流式曝气池池容的计算公式,并比较了在不同底物去除率下,两种池型容积大小。     

活性污泥法推流式曝气池池容影响因素的探讨

本文根据推流式曝气池池容公式,分析了微生物动力学因素和运行因素对推流式曝气池池容的影响,并比较了它们对池容影响程度的大小。     

曝气池动力学模型的参数估值

本文利用污水厂日常监测数据,对曝气池动力学模型的参数进行了估值.模型验证结果表明,该估值方法使模型的可靠性得到较大提高,模型输出值比较真实地反映了系统的实际输出。     

PF曝气池活性污泥及底物浓度的分布规律

在推流式曝气池中，底物浓度沿程逐渐降低，而活性污泥浓度在曝气池前部会逐渐升高，在后部有可能会呈下降趋势。根据细菌在不同生长阶段的增殖动力学方程，可建立活性污泥及底物浓度的沿程计算模式，并可通过这一系列数学模式确定曝气池中各生长阶段的起讫点。     

改良型Carrousel氧化沟脱氮除磷工艺研究

改良型Carrousel氧化沟工艺采用前置厌氧池 ,把厌氧、缺氧、好氧有机结合起来 ,具有生物脱氮除磷功能 ,是目前城市污水处理的工艺之一 .结合工程实例 ,从工艺原理、运行效果等方面对改良型Carrousel氧化沟工艺进行了分析、研究     

串联活性污泥系统处理制药废水工艺研究

通过小试模拟完全混合推流式活性污泥曝气池(串联CMAS工艺)处理哈尔滨某制药生产废水,优化实际工程的工艺运行参数,研究各污染物在系统中的去除特性.在F/M为0.1~0.2或0.8~1.5 gCOD/(gMLSS.d)、SRT为8~10 d、DO为1~3 mg/L、水温为27~34℃的运行条件下,串联CMAS工艺系统中污泥沉降性较好,对COD和TSS去除率分别大于90%和95%.活性污泥的平均比摄氧速率SOUR平均=49.5 mg/(gMLSS.h),表明串联CMAS曝气池中的污泥具有良好的活性.当水力停留时间HRT相同时,增加CMAS曝气池数有利于污泥沉降.该工艺对COD的生物降解规律遵循ρ(CODe)=ρ(COD0)×e-a t的数学模型.将模拟试验结论应用于实际工程的运行结果表明,该系统运行高效稳定,出水指标满足《污水综合排放标准(GB8978-1996)》的一级标准.     

锥形抽气三通试验研究

在试验的基础上建立了锥形三通抽气量与辅助管管径的数学模式，与孔板三通比较，锥形三通具有抽气效率高、动力消耗低等优点．