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文中主要研究了用于预应力高强混凝土桩的C80蒸养混凝土的制备影响因素。通过S95矿粉、I级粉煤灰和石膏的掺入,研究其对混凝土力学性能的影响。研究结果表明,以石膏作为碱性激发剂S95矿粉在混凝土中用量20%时,混凝土的7d蒸养抗压强度可以达到88.7MPa。当矿粉掺量为15.0%、I级粉煤灰掺量5.0%,石膏掺量2.0%时的混凝土抗压强度达到最好,7d蒸养抗压强度可以达到91.5MPa。 相似文献
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分析了两类超高性能混凝土(UHPC)在装配式建筑中的应用前景与相应的质量指标体系。结果表明:结构类超高性能混凝土可用于装配式浆锚搭接与装配式预制构件中,建议其抗压强度不低于120 MPa、抗弯强度不低于14 MPa、抗拉强度不低于7 MPa;装饰类超高性能混凝土可用于装配式建筑外墙装饰,建议其抗压强度不低于100 MPa、抗弯强度不低于10 MPa、抗拉强度不低于5 MPa;装配式建筑用超高性能混凝土的28 d干缩不宜大于300με,3 d自收缩不大于800με,28 d氯离子扩散系数不宜大于0.30×10-~(12)m~2/s。 相似文献
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巫山长江大桥钢管混凝土配合比设计与施工 总被引:2,自引:0,他引:2
介绍了世界第一跨度巫山长江大桥钢管混凝土的配合比设计方法与施工工艺。所设计的混凝土泵送顶升施工性能好、高强、早强和微膨胀。混凝土拌合物初始坍落度23cm,4h坍落度19cm,3d抗压强度56MPa,达设计强度的90%以上,28d抗压强度79MPa,弹性模量4.6×104MPa,核心混凝土自应力为3.6MPa。采用锤击、超声波与钻芯取样等检测方法对主拱钢管混凝土进行检测,结果表明,钢管内混凝土密实,且与钢管壁无脱粘现象,满足工程设计要求。 相似文献
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《四川建材》2016,(2):15-17
以超早强混凝土制备技术和高强混凝土制备技术为基础,采用常规工艺,利用42.5R普通硅酸盐水泥掺适量的硅灰,加入自配的无碱速凝剂,制备出超早强高强混凝土。其6 h抗压强度11.7 MPa,抗折强度1.9 MPa,1d抗压强度47.0 MPa,抗折强度5.3 MPa,28 d抗压强度84.8 MPa,抗折强度11.5 MPa;后期强度有明显增长;且抗冻性及抗硫酸盐侵蚀等耐久性能良好。使用XRD测试手段对水化试样进行分析表明:自制无碱速凝剂的掺入加速了硅酸盐水泥水化,促进早期钙矾石晶体生成,同时促进Ca(OH)_2向钙矾石转化从而促进早期强度发展。 相似文献
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利用普通硅酸盐水泥与钛矿渣,采用化学发泡工艺制备了干密度小于250 kg/m3的发泡混凝土,研究了钛矿渣、水胶比以及激发剂对发泡混凝土抗压强度的影响,同时对发泡混凝土气孔结构及微观结构进行了分析。结果表明:随着粉磨90 min的钛矿渣掺量增加,发泡混凝土28 d及56 d抗压强度先提高后降低,掺量为15%时达到最高;掺入6%的激发剂有利于钛矿渣发泡混凝土抗压强度的提高。粉磨90 min的钛矿渣取代30%的水泥,并掺入6%的激发剂制备的发泡混凝土干密度为243.0 kg/m3,28 d及56 d抗压强度分别为0.48 MPa、0.52 MPa;掺入30%钛矿渣与6%激发剂一定程度上减小了气孔孔径,改善气孔均匀性,提高了孔间壁致密程度。 相似文献
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超高性能混凝土(UHPC)是一种力学性能超高、耐久性能优异、体积稳定性优良的新型水泥基复合材料,本文介绍了这种新型复合材料基本制备原理,介绍采用水泥、石英砂、矿物掺合料等常用建筑原材料配制出超高性能的混凝土,并通过对比试验,研究了矿物掺和料种类、纤维掺量以及养护工艺对超高性能混凝土抗压、抗折强度的影响,确定了最佳配合比。实验结果表明:此超高性能混凝土(UHPC)流动性好,在高温环境养护下,试件抗压强度达到325MPa,抗折强度达54MPa;在自然条件下养护,试件30天抗压强度为187MPa,抗折强度为35MPa。本文继而探索该种超高性能混凝土在预应力结构工程方面的应用,将其替代钢制锚垫板和其它产品,采用其制备出的预应力构件,各项性能指标均满足技术要求,并且成本显著降低,为超高性能混凝土在预应力结构工程方面的推广应用奠定基础。 相似文献
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随着我国地铁建设进度的不断加快,对地铁管片的需求量越来越大。但是,受制于混凝土凝结时间较长以及早期抗压强度低等问题,地铁管片的生产制备效率普遍偏低,制约了行业的发展。本研究通过将制备的偏高岭土纳米晶核引入到地铁管片制备过程中,通过对混凝土8 h、16 h、7 d以及28 d抗压强度的测试,研究了纳米晶核对提高地铁管片早期强度和后期强度的影响,对比了不同早强体系对混凝土强度的影响,结果表明:纳米晶核可有效提升混凝土的8 h和16 h抗压强度,在掺量为1.5%时,混凝土8 h强度即可达到15 MPa以上,明显优于其他早强体系,可真正实现地铁管片生产的免蒸养工艺。 相似文献
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北良港某大型无粘结预应力混凝土梁为某立交桥工程中的一跨预制梁,跨度30m且为简支结构,截面形式见图1(对称结构,仅取半跨说明),配有8束曲线型无粘结预应力钢绞线及分布于整个截面上的非预应力钢筋。其中,钢绞线抗拉强度实测值大于2000MPa,梁截面中部的四束钢绞线的截面积均为560mm^2,上面和下面四束钢绞线的截面积均为420mm^2,各束施加张拉控制应力为1395MPa。非预应力钢筋有一级钢和二级钢两种,分布于整个梁截面上,现场钻芯取样测得混凝土抗压强度为516MPa。 相似文献
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《新型建筑材料》2017,(7)
对6种不同再生细骨料取代率的再生细骨料保温混凝土进行抗压强度试验,并依据试验作出其抗压强度正态分布概率密度曲线,分析混凝土抗压强度及其变化特点。研究表明:再生细骨料取代率不超过80%时,混凝土7 d及28 d抗压强度随着再生细骨料取代率的增大而提高,7 d、28 d抗压强度最大分别为33.1、35.4 MPa;7 d抗压强度标准差基本稳定在1.65±0.3 MPa,取代率对其影响较小;28 d抗压强度标准差随取代率的增加而增大,且在取代率为20%时,标准差为3.34 MPa,符合GB/T 50107—2010及JGJ 55—2011中对最小标准差的规定,应按实测值标准差确定。 相似文献
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《工业建筑》2021,51(6):67-71
对3根混凝土强度等级为C50的双T板构件进行了预应力放张反拱以及7 d反拱实测,并测试了与构件同材料且同条件养护混凝土试块的弹性模量和抗压强度。结果表明:蒸汽养护龄期30 h和自然养护龄期3 d时,混凝土抗压强度可达设计混凝土强度等级值的80%,但混凝土弹性模量仅为规范值的38%~55%;龄期7 d的混凝土弹性模量则可达到规范值;蒸汽养护试块的混凝土抗压强度和弹性模量相对自然养护试块发展更快。利用实测数据,回归分析得到了7 d内的混凝土弹性模量时效模型,并采用规范MC 2010收缩徐变模型,对构件7 d反拱值进行了估算,计算值与实测值符合较好。 相似文献