城镇燃气调压器后安全阀的选型计算

介绍安全阀的压力参数、几何参数和排量参数,分析弹簧式安全阀和先导式安全阀的工作原理和优缺点,总结出不同工况下安全阀的选型方法。安全阀流道直径计算的原则是保证实际排放量大于安全泄放量,据此推导出城镇燃气调压器下游管道上安全阀流道直径的计算公式,流道直径与排放压力、背压、排量系数等因素有关。根据计算出的流道直径选取合适的安全阀公称直径。结合北京市的实际工程,给出了安全阀的选型实例。     

LNG加气站安全泄放量的计算及放散管设置

介绍LNG加气站安全阀和放散管设置的相关规定,探讨LNG储罐及管道安全泄放量的计算,安全阀的选型计算,放散总管管径的计算,以及放散管设计注意事项。     

撬装LNG气化站在新农村的应用研究

撬装LNG气化站具有占地面积小、初投资低、建设周期短等特点,特别适用于没有管道天然气的农村地区,结合农村地区的用气特点,本文设计加工了一台撬装LNG气化站。通过监测运行过程中各节点的温度和压力,分析得出空温式气化器出口天然气温度比环境温度低约10℃~20℃。另外,在水浴式天然气加热器的加热功率计算时,需考虑调压器降压带来的温降,以保证最终的供气温度在管道和设备的设计温度范围之内。     

城市天然气门站放散系统设计的分析

针对城市天然气门站放散系统存在的问题,对安全阀的整定压力、不同压力级制放散汇管之间的影响及放散总管的计算方法进行分析。     

考虑放散的中压燃气管道小孔泄漏模拟分析

分析基于紊动射流理论和流体力学方程的管道燃气小孔动态泄漏模型,提出考虑放散效果的小孔动态泄漏模型,将放散阀的放散等效于多点泄漏。利用Pipeline Studio软件的瞬态模拟功能,进行放散阀启闭状态不同,上下游放散阀设置间距不同,泄漏位置不同3种工况的模拟,分别研究3种工况下的管道天然气放散时间。当泄漏发生后,关闭上下游分段阀并同时开启上下游放散阀是最优的放散阀启闭方案,相较于不开启放散阀,仅开启上游放散阀和仅开启下游放散阀,管道天然气放散时间分别节省92.42%,44.00%和54.84%。改变上下游放散阀设置间距对管道天然气放散时间几乎无影响。泄漏孔接近与远离上游放散阀,管道天然气放散时间相差不大。     

长距离小口径隧道内天然气管道应力分析研究

崇明岛—长兴岛—五号沟LNG站天然气管道工程,通过超长距离小口径隧道方式两次过江。采用CAESARⅡ计算软件对天然气管道的支架形式进行模拟,并考虑安装工况及运行工况下管道各节点的应力值,模拟管道在不同温差下固定支架承受的推力及各滑动支架的受力、不同约束节点的位移值,以增强施工工艺可靠性、安全性以及提高建成后管道天然气运营安全性。     

城市给水管网状态参数的估计

从管网实际出发，通过测压建立管网中各点与测压点压力间的函数关系。由测压点压力值计算各点压力，进面推算管网各节点压力、各管段流量及节点流量，为实现管网的在线控制奠定基础。     

LNG管道水力计算和热力计算

分析LNG管道水力计算和热力计算过程。在计算中,考虑保冷材料热导率随平均温度变化,LNG物性参数黏度、密度、比定压热容随组成、温度变化,比较准确。基于微元管段的思路,考虑传热关系,得出LNG管道各节点压力和温度、单位长度传热量的计算方法。实例验证此方法可行。     

城镇天然气管道直接置换探讨

探讨直接置换参数(置换合格标准、置换压力、置换流速、置换时间、接地电阻)的确定,分析置换放散点的选取,介绍城镇天然气管道(干线管道、环状管网及枝状管网)的直接置换流程,总结直接置换的安全注意事项。     

江苏常州建设天然气利用三期工程

<正>位于江苏常州市新北区春江路段的天然气高压输配管道2017年5月23日开工,这标志着常州市天然气利用三期工程进入管道压力最高、施工难度等级最高的施工阶段。常州市天然气利用三期高压管工程主要包括新闸高中压调压站和14.4km高压燃气管道,工程总投资约6 000万元。新建高压燃气管道直径达50cm,从罗溪高中压站到春江路新闸高中压站。据悉,天然气利用三期高压     

采用Dymola模型研究高压燃气管道放散系统

针对复杂的高压燃气管道放散过程,研究用Dymola模型来计算高压燃气管道放散过程中各参数间的关系,为燃气工程施工提供理论依据。     

城镇燃气天然气场站泄压与减压系统的超压及放散量评估浅析

城镇燃气天然气场站是连接上游天然气分输站与下游用户间的核心中间环节。泄压与减压系统是确保天然气场站在安全压力范围内安全稳定运行的必要保障。本文针对不同类型天然气场站泄压与减压系统的超压原因进行了系统的分析,同时,分别提出了针对单一超压原因和复合超压原因下,系统泄压装置的安装工艺、系统放散量的评估计算方法以及设计方法。旨在为设计单位与运营单位在类似项目中泄压与减压系统的设计、投用及管理提供参考。     

城镇燃气天然气场站泄压与减压系统的超压及放散量评估浅析

城镇燃气天然气场站是连接上游天然气分输站与下游用户间的核心中间环节。泄压与减压系统是确保天然气场站在安全压力范围内安全稳定运行的必要保障。本文针对不同类型天然气场站泄压与减压系统的超压原因进行了系统的分析,同时,分别提出了针对单一超压原因和复合超压原因下,系统泄压装置的安装工艺、系统放散量的评估计算方法以及设计方法。旨在为设计单位与运营单位在类似项目中泄压与减压系统的设计、投用及管理提供参考。     

长输管道天然气水合物形成与防治综述

天然气水合物是天然气与水在一定的压力和温度下形成的结晶笼状固态化合物。长距离天然气输送管道内输送压力一般较高，管道内易形成水合物。水合物可能导致管道、仪表和分离设备的堵塞，对长距离的输送是有害的。概述了管道水合物形成机理和条件，以及目前水合物的物理和化学的防治方法。     

天然气管道放散计算与速查图

结合工程需要和实际情况，应用实际气体状态方程得到放散量计算式。放散时间计算式选取临界流计算模型。将两个计算式中的固定值和影响因素单独归纳，分别绘制出天然气管道放散量计算系数和放散时间计算系数速查图，给出计算流程。经实例验证，计算值与实际值相对误差不超过5%,此计算方法的实用性较强，能很好地满足工程上对放散量计算方便性和准确性的要求，对指导施工具有一定实用意义。文末附有放散量计算系数和放散时间计算系数速查图下载链接，也可扫二维码下载。     

天然气管网压力能利用工艺的火用分析

论述了天然气管网压力能的计算方法,利用天然气压力能进行储气调峰、发电、天然气液化、膨胀制冷的工艺流程。采用透平膨胀机回收利用天然气管道的压力能时,压力转换为机械功和冷火用,机械功大于冷火用,充分利用转换的机械功和冷火用有利于提高天然气管道压力能的利用效率。     

冲击载荷瞬时扰动原煤试样破裂演化及瓦斯放散特征研究

为了揭示冲击扰动煤体瞬时破坏及瓦斯异常涌出机制，采用含瓦斯煤霍普金森压杆试验系统，开展冲击载荷下三维含瓦斯煤冲击破坏及瓦斯放散测试，研究冲击载荷瞬时扰动下原煤试样破裂演化特征及瓦斯放散规律，分析轴向静载、围压、瓦斯压力和冲击载荷速度4个受载因子对初始最大瓦斯放散速度的影响。结果表明：在低围压或高冲击载荷条件下，三维含瓦斯煤呈现粉碎式破坏，其他试验条件下煤样呈现轴向拉伸破坏模式，裂纹尺度和数量随着轴向静载、围压、瓦斯压力和冲击载荷数值大小而有所不同；冲击载荷作用瞬间，原煤试样瓦斯放散速度瞬时达到最大，随后呈幂指数形式衰减；瓦斯放散持续时长基本在2.00 s之内，随受载因子变化而略有不同；冲击瞬间最大瓦斯放散速度随轴向静载呈指数函数增加，随围压呈线性降低，随瓦斯压力和冲击载荷速度呈线性增加趋势。通过单位尺度受载因子变化对原煤试样最大瓦斯放散速度的贡献度，确定影响煤体瓦斯放散的受载条件重要度为r(冲击载荷)>r(围压)>r(轴向静载)>r(瓦斯压力)。基于乌斯基诺夫式煤粒瓦斯放散模型，建立冲击扰动原煤瓦斯放散模型，对比不同冲击载荷速度下放散模型计算的放散速度理论值与实验值，...     

调压器内置放散装置放散压力设定方法

对调压器内置放散装置放散压力的设定方法进行研究。基于提出的假设,得出启动压差计算式,将启动压差测试结果与理论计算值进行对比,两者基本相符,因此假设成立。通过控制放散弹簧的压缩量,设定启动压差,结合关闭压力的设定,从而设定放散压力。放散弹簧的压缩量的设定可采用符合标准要求的、简单高效的生产装配方法,便于流水线生产。     

虹吸压力输水管道高点排气装置的探讨

论述了压力输水管道高点传统排进气装置与虹吸利用的矛盾关系,列举了排气装置的解决措施,并提出了采用安全阀的组合排气装置新工艺,用于实际工程.取得了良好的效果.     

利用状态方程计算天然气性质

状态方程如Soave-Redlich-Kwong(SRK)方程可以准确描述天然气管道中的气液状态。利用MATLAB工具对天然气管道中常见组分计算天然气性质,用于其计算双组分的气液相图(VLE图),对管道内的混合组合计算闪蒸模型及气体密度。文中可应用于计算天然气管道中随着管道运行天然气由于压力温度变化而引起的天然气性质的变化。