熔体直纺缝纫线用PA 66纤维生产工艺探讨

以质量分数为48.9%的尼龙66(PA 66)盐液为原料,采用连续聚合-熔体直纺工艺路线,在常规生产线上生产122 dtex/36 f缝纫线用PA 66纤维,重点讨论熔体黏度、缓冷器温度、侧吹风条件、上油率、拉伸倍数、热定形温度等对生产及产品质量的影响。结果表明：控制PA 66熔体相对黏度(83.0±2),缓冷器温度(285±2)℃,侧吹风速度0.2～0.3 m/s、温度22℃,纤维上油率(0.4±0.1)%,拉伸倍数(5.5±0.1),热定形温度(230±2)℃,生产过程稳定,可纺性好;在上述工艺条件下,生产的122 dtex/36 f缝纫线用PA 66纤维A级品率达88%以上,纤维断裂强度高达8.2 cN/dtex,干热收缩率低至3.9%,染色均匀度为3～4级,可满足缝纫线客户的用丝要求。     

PA 66产品开发中回归分析的应用

通过对PA 66纤维细旦中、高强纤维(断裂强度4.5～7.5 cN/dtex)开发的试验数据统计分析,利用回归分析建立PA 66高强纤维物理指标与关键工艺参数的数学关系式,从而指导进一步开发PA 66纤维产品。结果表明:建立的数学关系式符合PA 66纤维拉伸机理,应用于规格78 dtex/23 f、断裂强度6.5cN/dtex和275 dtex/68 f、断裂强度6.2 cN/dtex的PA 66纤维生产中,产品质量符合工艺要求。     

涤纶全拉伸丝热辊节能分析

为了实现涤纶全拉伸丝(FDY)设备的节能降耗,特别是降低FDY设备生产过程中的电耗,比较了同行业FDY设备中第一热辊的加热方式。经方案选择及节能试验对比分析,提出了采用设定合适的第一热辊上辊温度,下辊正常加热的生产工艺,生产出的产品质量良好,并且节能效果明显。     

差别化功能型细旦PA66-POY生产技术探讨

通过对差别化功能型细旦PA66-POY项目建设的总结,阐述了生产差别化功能型PA66-POY的设备、工艺控制的关键及工艺要求。成功生产出多种规格达到设计要求的合格的PA66长丝,产品可纺性好,优等品率达98%。     

PA6工业丝装置改纺PA66工业丝技术探讨

在PA6工业丝生产装置上,通过对切片输送系统和纺丝部分适当改造,优化生产工艺,可纺制PA66工业丝.结果表明:经设备改造和工艺调整后,生产的1 400dtex/210 f PA66工业丝可纺性好,产品优等品率达98%,纤维物理性能优良,断裂强度8.5 cN/dtex,断裂伸长率19.3%,定负荷伸长率8.5%,干热收缩...     

锦纶66高强力工业丝的生产工艺

介绍8 83cN·dtex-1锦纶66高强力工业丝的3种生产工艺。通过对比试验发现,采用系列增粘拉伸工艺、低粘高倍拉伸工艺和高粘低倍拉伸工艺均能生产出断裂强度达8 83cN·dtex-1的锦纶66高强力工业丝,其中采用高粘低倍拉伸工艺生产的产品质量稳定,可纺性最好,生产成本较低。     

热水喷淋后拉伸降低了锦纶短纤维的倍长纤维

在锦纶短纤维的生产中牵伸一般是在五辊牵伸机上进行，通过控制三台五辊的转速不同，达到牵伸目的。我厂短纤维投产初期是在一、二道，二、三道五辊机间采用蒸汽加热“热牵伸”，其优点是设备简单；其主要缺点是拉伸点分散，拉伸应力不平衡，丝束易产生牵伸辊毛丝、缠丝、丝束断头多．信长纤维超指标。针对这一问题，我厂向兄弟单位学习，经过反复试验，逐步摸索到采用热水喷淋和蒸汽加热相结合的后牵伸工艺，大大减少毛丝、断头现象，改善了纤维的拉伸性能，提高了可纺性。喷淋水经蒸汽加热，喷出的热水交点在丝束中心线上，经喷淋后的丝束…     

11.1dtex/7f细旦PA66FDY生产工艺探讨

采用相对黏度2.53的PA 66切片一步法生产11.1 dtex/7 f细旦PA66 FDY,探讨了干燥、纺丝和卷绕工艺等对生产过程及产品质量的影响。结果表明:控制切片含水率1300～1400μg/g,纺丝温度292～295℃,拉伸倍数1.4～1.5,定型温度180～185℃,卷绕速度4 400～4 500 m/min,生产过程稳定,产品质量好,纤维断裂强度为5.08 cN/dtex,断裂伸长率为42.9%,条干不匀率为1.36%。     

高密度聚乙烯/聚酰胺6复合纤维的制备及性能

以高密度聚乙烯(HDPE)为皮,以聚酰胺6(PA 6)为芯,采用皮芯复合纺丝方法制备了HDPE/PA 6复合纤维及复合色丝;对HDPE/PA 6复合纤维制备过程中的组分配比、纺丝与拉伸工艺进行了探讨,对复合纤维的截面形貌、力学性能及其织物的凉感性能进行了表征。结果表明:实验范围内,HDPE与PA 6切片的质量比为40:60时,可纺性良好,HDPE/PA 6复合纤维的初生纤维横截面皮芯结构清晰;当PA 6组分的螺杆挤出温度为260℃时,可纺性较好,在HDPE组分中添加质量分数1%～2%的专用改性母粒,可获得更好的纺丝效果;拉伸倍数为2.6～2.8时,制备的HDPE/PA 6复合纤维断裂强度达3.57～3.82 cN/dtex,且复合纤维面料的接触凉感系数达0.23 J/(cm~2·s),具有良好的接触瞬间凉感性能;制备的棕色HDPE/PA 6复合色丝的表观染色深度达5.437,复合色丝具有较好的染色性能。     

PP FDY装置生产中低旦PA6工业丝的技术改造

对丙纶全拉伸丝(FDY)设备进行改造,并优化生产工艺,生产了PA6中低旦工业丝。结果表明:通过对切片氮气保护、单体抽吸、上油、热辊外套、喷丝板等设备改造,采用相对黏度约2.8的PA6切片,控制纺丝温度(278±5)℃,侧吹风速度(0.35±0.05)m/s,侧吹风温度18℃,相对湿度90%,拉伸倍数4.4,拉伸热辊温度65～190℃,生产467 dtex/70 f PA6工业丝,生产稳定,纤维断裂强度6.72 cN/dtex,断裂伸长率21.63%,完全能够满足用户的要求。     

氮化铬镀膜罗拉壳在尼龙66工业丝生产的应用

探讨尼龙66高强工业丝纺丝装置中牵伸辊的罗拉壳表面加镀氮化铬镀膜的使用寿命及对产品质量、可纺性的影响。结果表明:氮化铬镀膜的硬度约为硬铬镀膜的3倍;采用氮化铬镀膜涂层的罗拉壳,使用寿命是普通镀硬铬的2～3倍,尼龙66高强工业丝产品质量得到了提高,断裂强度增加1%,毛丝和断头率下降1.6次/d,满卷率提高3%,可纺性较好。     

金属砂在尼龙66高强工业丝一步法生产中的应用

探讨了尼龙66高强工业丝一步法连续聚合纺丝生产中的高聚物过滤介质;对比分析了金属砂和石英砂两种不同介质下产品物理性能、可纺性、使用周期等。结果表明:采用金属砂过滤介质,组件的使用寿命是石英砂的1.6倍,可纺性改善,断头率减少,满筒率高,纤维截面均匀、圆整。     

冷却条件对PA66工业丝生产的影响

探讨了冷却条件对1 400 dtex／208 f PA66工业丝的纺丝性能和物理性能的影响。结果表明,改造侧吹风装置,加装蒸汽环吹和整流板,冷风室内改用弧形板,在其他相同工艺条件下,纺丝的断头次数和废丝率降低,纤维的断裂强度由8．5 cN／dtex提高至8．8 cN／dtex,达到了国外高强力PA66工业丝的质量指标。     

毛毛虫形粗旦仿毛锦纶6纤维的生产工艺

对毛毛虫形粗旦仿毛锦纶6的生产工艺进行了研究分析,发现合理控制纺丝速度、纺丝温度、侧吹风、热辊温度和拉伸比等工艺参数,改进上油方式,可以生产出物性指标良好,并具有较好仿毛手感的粗旦仿毛锦纶6FDY。试验表明:纺速在4000~4300m/min,拉伸比1.1~1.3,热拉伸温度150~170℃,侧吹风速0.10~0.18m/s,下调上油位置,延缓上油时间,可以生产出外观好、染色均匀、性能指标好、仿毛手感好的粗旦仿毛锦纶6全拉伸丝。     

气囊丝专用尼龙66树脂生产工艺探讨

采用质量分数50%的尼龙66盐为原料,在连续聚合生产线上生产气囊丝专用尼龙66树脂并进行纺丝。结果表明:选择合适的稳定添加剂,增加反应时间,降低热油系统的温度,加大前后聚合器中的氮气流量,生产的尼龙66树脂相对分子质量分布窄,分散系数为1.414,色度值较低,质量均匀稳定。尼龙66树脂可纺性好,纤维断裂强度达8.16 cN/dtex,断裂伸长率、干热收缩率主要指标达到了国外同类产品的性能。     

无油牵伸技术生产涤纶FDY的工艺探讨

采用无油丝先牵伸、热定形后再上油的新工艺路线生产83 dtex/36 f涤纶全拉伸丝(FDY),讨论了熔体特性黏度、U-guide进出距离、预网络气压、热辊温度等对纤维可纺性和染色M率的影响。结果表明:当熔体黏度和预网络气压控制在0.639 d L/g和0.020 MPa,U-guide进出距离控制在1.0~1.5 cm,热辊GRa、GRb、GRc和GRd的温度分别为65、70、128和128℃时,纤维可纺性和染色M率都较好。     

Enhancement of physical and mechanical properties of polyamide 66 fibers using polysiloxane-functionalized multi-walled carbon nanotubes

A polyamide 66/3-aminopropyl-terminated poly(dimethylsiloxane) (PA66/APDMS)-carboxylate multiwalled carbon nanotubes (CMWNTs) nanocomposite (PA66/APDMS-CMWNTs) was synthesized using a one-pot method, and the product was melt-spun into fibers. The glass transition temperature (T_g) of the PA66/APDMS-CMWNTs nanocomposite fiber is 68.0°C, which is 22% higher than that of the pure PA66 fiber. This result indicates that there is a strong interfacial interaction between APDMS-CMWNTs and the PA66. Furthermore, the crystallinity of PA66/APDMS-CMWNTs nanocomposite fiber reaches a maximum due to the addition of APDMS-CMWNTs. Additionally, the tensile strength and Young's modulus of PA66/APDMS-CMWNTs nanocomposite fiber are 167% and 631% higher, respectively, than that of the pure PA66 fiber. The strengthening mechanism was discussed using force balance-based expression, which demonstrates that the stress on the PA66 is more efficiently transferred to the APDMS-CMWNTs. These results argue that using APDMS-CMWNTs as a filler can enhance the physical-mechanical properties of PA66 with an elevated degree never being reported.