中低碳含硅空冷贝氏体钢的冲击韧性

研究了新设计的含硅中低碳空冷贝氏体钢的热处理工艺与冲击韧性。研究发现，该钢经连续冷却获得的贝－马复相组织具有高的韧性。经３００℃回火后，钢的冲击韧性可达到９６Ｊ／ｃｍ＾２，其韧性高于同一温度回火的马氏体组织。硅将回火脆性温度推向高温。钢中出现粗大的魏氏组织时使钢的冲击韧性显著降低。     

显微组织对12Cr1MoV耐热钢力学性能的影响

采用控制轧制-弛豫-在线低温回火新工艺制备不同显微组织的12Cr1MoV试验钢,利用金相法、拉伸试验和冲击试验等方法研究显微组织对试验钢力学性能的影响。控制轧制-弛豫-在线低温回火工艺可制备符合GB/T 3077-1999性能要求的铁素体+珠光体型12Cr1MoV钢,其片层状珠光体含量、粒状碳化物的含量及分布是影响试验钢力学性能的主要因素,增加片层状珠光体含量,试验钢强度、硬度增加;细化铁素体晶粒、增加粒状碳化物明显提高试验钢的伸长率;分布在铁素体晶界的粒状碳化物含量增多,试验钢的冲击韧性明显降低。     

12Cr1MoV高压锅炉管试制及热处理工艺试验

为满足12Cr1MoV钢管最终热处理制度要求,采用950℃淬火或控制终轧温度(≥950℃)代正火加回火的热处理工艺.介绍了12Cr1MoV高压锅炉管的冶炼、轧管及试验室热处理工艺试验,并按照GB5310-85要求进行了全面性能测试.试验结果表明,成品管采用控制终轧温度(≥950℃)加回火及淬火加回火的工艺,钢管的常规性能均符合标准要求.     

热处理工艺对12Cr1MoV钢板组织的影响

对12Cr1MoV钢板进行淬火、等温盐浴淬火,利用光学显微镜和电镜观察组织形貌并分析其形成机理.12Cr1MoV钢板均匀化缓冷得到铁素体珠光体的组织,经280℃等温盐浴淬火后得到粒状贝氏体及马氏体组织,其力学性能满足“GB5310-85”标准要求.     

12Cr1MoV钢动态断裂韧性的估算

利用系列温度示波冲击实验的结果，结合经验公式，成功的估算了12Cr1MoV钢的动态断裂韧性随恒温时间的变化规律。通过估算建立了冲击功和动态断裂韧性之间的关系，发现了12Cr1MoV钢在500小时恒温保持后的动态断裂韧性最低，本文的估算为以后的应力冲击试验提供了参考。     

固溶处理对0.16C-10Ni-14Co-1Cr-1Mo钢和0.23C-12Ni-14Co-3Cr-1Mo钢组织与性能的影响

适当提高淬火温度，由于未溶碳化物（M23C6）的减少可使韧性得到改善，16NiCo（0．16C－10Ni－14Co－1Cr－1Mo）钢的淬火温度超过860℃，510℃回火的冲击韧性和断裂韧性将出现缓慢下降。23NiCo（0．23C－12Ni－14Co－3Cr－1Mo）钢的淬火温度超过950℃，482℃回火冲击韧性大幅度降低。     

2Cr12Ni2Mo2WV钢回火后的力学性能

测定了2Cr12Ni2Mo2WV钢经不同温度回火1一100h后的力学性能。激活能的计算表明:400℃以下回火过程受碳原子扩散的制约;400℃以上回火过程受铬原子扩散的制约。 450～550℃回火,冲击韧性下降,转变温度升高,该回火脆性主要取决于M_7C_3沉淀。通常认为12％Cr钢应避免在450～550℃回火,推荐的两种回火温度范围各为200～400℃和600～700℃。本文结果表明,500℃长时间回火可以得到较高强度和冲击韧性。     

氮对0Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢机械性能的影响

研究结果表明，含0．018％N的低氮对0Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢未出现中温回火脆性，含0．054％N的高氮钢有中温回火脆性出现，经600℃高温回火后可获得高的强韧性配合和极高的－60℃低温冲击韧性。     

回火工艺对贝氏体辙叉心轨钢组织性能影响研究

研究了Si—Mn—Cr低碳贝氏体钢在正火和回火过程中的组织转变和性能变化。结果表明:经350℃回火后具有良好的强韧配合,新型贝氏体钢屈服强度为1 196 MPa,抗拉强度为1 437 MPa,伸长率和断面收缩率分别为13%和50%,冲击韧性为72 J/cm~2,强韧性配合明显高于普通及淬火珠光体钢轨钢。而在450℃～600℃回火时出现明显的回火脆性。通过研究回火后的组织转变及残余奥氏体热稳定性、机械稳定性的变化,探讨了无碳贝氏体韧化及脆化机理,提出了适于该钢的最佳回火工艺。     

热处理工艺对Cr12MoV钢组织及硬度的影响

采用金相显微镜、XRD射线衍射仪及维氏硬度计等,研究了普通热处理和深冷处理工艺对Cr12MoV钢显微组织及硬度的影响.结果 表明:Cr12MoV钢经普通热处理和深冷处理淬火后的组织均为隐针马氏体+残余奥氏体+碳化物,200℃低温回火后组织转变为回火马氏体+碳化物+残余奥氏体.深冷处理可大幅减少钢中残余奥氏体,提升钢的硬...     

珠光体耐热钢高温时效后基体力学性能的变化

用Larson-Miller(P)参数综合考察了珠光体耐热钢12Cr1MoV高温时效后力学性能的变化。研究表明：随着该参数值的增大，基体硬度下降30％，而且α相晶粒内部存在从晶粒中心至晶界附近的硬度梯度。这一硬度梯度是与晶内合金元素的成分梯度相一致的。分析研究认为：高温长时间时效后，12Cr1MoV钢性能的弱化是钢材料各个结构层次演化（退化）的综合效果。     

Mn—Cr—Mo钢回火组织对冲击韧性的影响

用金相显微镜、扫描电镜和透射电镜观察了分析Ｍｎ－Ｃｒ－Ｍｏ钢回火试验的显微 冲击断口，对粒状贝氏体组织与冲击韧性的关系进行了讨论，认为Ｍｎ－Ｃｒ－Ｍｏ钢轧态试样经６００－７００℃回火后冲击韧性值低下的原因是由于其存在较多的（３０－５０％）粒状贝氏体     

回火温度对中碳合金钢4Cr5MoSiV1Nb组织和性能的影响

 为了优化合金性能，研究了回火温度对中碳合金钢4Cr5MoSiV1Nb组织和性能的影响。试验结果表明，4Cr5MoSiV1Nb合金钢的二次硬化温度区间为300～550 ℃，峰值出现在550 ℃，此时硬度值为56.3HRC，同时伴有冲击韧性的显著降低，冲击韧性降低的原因是合金钢回火时含铬铬的细短棒状合金渗碳体在晶界析出，可以推测减少淬火合金钢中铬的偏析将会减少晶界析出，提高冲击韧性。微量铌的加入形成了（V，Nb）C强化相颗粒。合金在250～350 ℃回火综合性能最佳，可以达到冲击韧性15 J/cm2、硬度55HRC以上。     

Φ80mm 12Cr1MoV耐热钢冲击脆断原因分析

采用观察金相组织、电子显微分析等检测方法，分析了φ80mm12Cr1MoV耐热钢冲击脆断的原因。     

15CrMo和12Cr1MoV钢中马氏体对性能影响的研究

本文就15CrMo和12Cr1MoV高压锅炉钢管入厂检验中发现的“黄块马氏体”组织的产生原因、对性能的影响进行了初步探讨。这种组织在光学显微镜下呈黄色(不加滤色片),硬度很高。研究结果认为“黄块马氏体”是一种含碳量较高的马氏体组织:产生这种组织的主要原因是热处理不当:(1)正火温度偏低(低于Ac_3点),而又未经回火;或回火温度过高(高于Ac_1点)。两种情况均形成铁素体+富碳奥氏体组织。在随后冷却过程中富碳奥氏体转变为马氏体。室温和高温性能试验证明,马氏体可使室温强度升高,冲击韧性急剧下降,高温持久强度显著降低。金相组织表明,有马氏体试样的组织变化较快,数千小时即已全部分解为铁素体+分散的碳化物,而正常组织经10000小时后仍保留相当数量的回火贝氏体组织。为避免产生马氏体,必须严格控制成品管的热处理制度。鉴于两个钢种目前推荐的回火温度较高,建议适当降低回火温度。对已发现有马氏体的钢管,认为消除这类马氏体的合理工艺应该是重新进行正火+回火处理。     

氮含量和正火温度对12Cr1MoV钢的组织和高温性能的影响

１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢经正火回火后组织为先共析铁素体和珠光体，有时出现粒状贝氏体。研究了１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢粒状贝氏体的形成及其对高温持久性能的影响。结果表明，微量氮和火温度地粒状贝氏体的形成非常敏感，粒状贝氏体有利于提高持久断裂强度，但使时效冲击韧性有所降低。     

碳和硅对Mn系空冷贝氏体钢回火韧性的影响

研究了碳的质量分数低于0.3%、不同硅含量的Mn系贝氏体钢的冲击韧性随回火温度的变化,结果表明,随着Si含量的提高,低温回火阶段出现韧性峰值的温度由220℃提高至340℃,韧性出现低谷的温度由340℃提高至520℃,这与Si抑制碳化物析出、稳定残余奥氏体有关。低Si钢一般适合高温回火后使用,高Si钢一般适合低温回火后使用;但碳的质量分数低于0.08%时,无论Si含量如何,低温或高温回火均适用,若碳含量过高,回火改善韧性的作用不明显。     

不同组织类型对3Cr2MnNiMo钢抛光性能的影响

800mm厚塑料模具钢3Cr2MnNiMo经调质处理后,内部组织由回火索氏体、回火下贝氏体和粒状贝氏体组成,组织不均匀是由于合金元素的微观偏析,随偏析程度的增加,局部显微硬度值增高.样品经机械抛光后表面的三维形貌显示从基体至元素偏析区表面逐步隆起;粒状贝氏体区的局部光洁度最高,回火下贝氏体最低.经高温扩散退火处理后,显...     

热处理工艺对新型刀具用马氏体不锈钢6Cr15Mo组织和性能的影响

研究了6Cr15Mo钢(%:0.59C、14.96Cr、0.52Mo、0.22V、0.004 6N)1 000～1100℃淬火的组织和硬度,以及1080℃淬火+100～700℃回火时,该钢的组织、硬度和冲击韧性。结果表明,1080℃淬火6Cr15Mo钢硬度值最高(平均HRC值61.6),在500℃回火出现二次硬化峰,冲击韧性较低(12 J/cm~2),采用1 080℃淬火+150～250℃回火,可获得最佳强韧性配合(平均HRC值55,冲击值17 J/cm~2)。     

8Cr4W9V2钢的热处理工艺和性能

研究了8Cr4W9V2耐温轴承钢的热处理工艺和性能,发现其最佳热处理工艺参数为淬火温度1 230 ℃,回火温度550 ℃;回火3次,每次1.5 h.经上述热处理后,钢的硬度为HRC 64.4,无缺口冲击韧性为48.3 J/cm2,并且具有良好的抗回火软化性能和优异的高温性能,接触疲劳寿命L10=15.12×107次,是Cr4Mo4V钢的2倍.