宁波市夏季臭氧浓度变化特征分析

针对宁波市臭氧污染日益严重的问题,采用理论研究与数理统计相结合的方法,利用2017年7月1日～2017年7月31日期间宁波市环保局大气臭氧自动监测数据,结合相应气象观测资料,研究了在不同天气条件下对流层臭氧浓度的日变化特征,探讨了气象因素对臭氧浓度的影响。结果表明,整个观测期间不同天气条件下的臭氧浓度的日变化均呈现单峰型的特点,臭氧浓度白天高,夜间低,峰值一般出现在14:00;晴天的臭氧浓度日变化较为剧烈,阴天、雨天日变化较为平缓;气温、相对湿度、降水量、风力以及风向影响臭氧浓度的变化,其中臭氧浓度与气温呈正相关关系,与相对湿度、降水量呈负相关关系,风向为西北和东北,风力为2级时,更有利于臭氧的生成。     

2020年昌邑市臭氧浓度情况评价与分析

为了解2020年昌邑市臭氧浓度情况及其与PM2.5、PM10、二氧化硫、氮氧化物之间的相关性.通过对昌邑市2020年环境空气质量监测数据分析研究可知,2020年昌邑市臭氧浓度呈明显季节性变化,夏季与秋季浓度高,春季与冬季浓度低;在臭氧浓度较高的夏季一天24 h中,白天随着紫外线照射光化学反应的进行,臭氧浓度逐渐生成积累...     

主要城市群环境空气中臭氧浓度的变化规律解析

近年来,我国城市大气污染问题日益突出。本文主要分析了我国苏州市环境空气中臭氧浓度的变化规律,臭氧浓度的时空分布及其季节性变化特点。研究发现该城市臭氧浓度具有明显的季节性特征,春季和夏季最强,秋季其次。臭氧含量日变化呈现出一种“单峰”式的趋势,即白天为高,晚上为低。在周末的臭氧浓度比平时要高。以此为基础针对降低臭氧浓度提出有效的措施,提高整体环境质量。     

大气气溶胶和臭氧浓度垂直分布

本文总结了1984～1994年期间6次平流层气球探测的大气气溶胶和臭氧浓度的垂直分布.垂直分布图中显示了气溶胶和臭氧的浓度在对流层中出现浓度峰,臭氧浓度还在对流层顶附近出现次峰.为了分析这些浓度峰的成因,计算了位温、位涡、后向轨迹,查阅了天气图.主要结果如下(1)对流层大气气溶胶和臭氧的垂直分布受大气稳定度、空气湿度和对流层顶折叠等因子影响;(2)大气气溶胶浓度峰对应臭氧的浓度谷和一个气溶胶浓度低值对应臭氧的高值;(3)对流层气溶胶的柱浓度在1984年8月23日、1993年8月22日、1993年9月12日和1994年9月15日分别是72.2,20.2,20.7和34.4×105/cm2,而0～30 km大气柱的气溶胶浓度在1984年8月23日、1993年8月22日和9月12日分别是89.1,33.1和34.3×105/cm2;(4)0～30 km大气臭氧的积分浓度在1984年8月23日、1993年9月12日为274 DU,271.6 DU,对流层臭氧浓度在1984年8月23日、1993年9月12日和1994年9月15日分别是84.3,60.9和67.5 DU.     

广州市黄埔区2021年大气污染特征分析

通过收集广州市黄埔区2021年全年主要大气污染物的在线监测数据,总结了各主要大气污染物的年浓度水平、季节变化特征、日变化特征,并分析了形成原因。结果表明：广州市黄埔区2021年大区污染物以O_3-8H与NO₂为主,其中O_3-8H污染天数较多,其次为NO₂。提出了大气污染防治的建议和解决方法。     

维持臭氧化水槽中臭氧浓度的设备

Tohana，Naoki等(MaxCo．，Ltd．，Japan)日本公开特许公报JP2002 066282 A2 2002，3，55页(日文)该设备的特点是将臭氧发生器的臭氧气体溶解到水中，将臭氧化的水贮存到水槽中，同时向该贮槽中提供臭氧发生器发生的臭氧。     

关中地区大气污染现状及特征分析

调查研究了关中地区大气污染现状,并分析了大气污染物的时空变化规律。结果表明,近年来关中地区大气环境质量逐渐改善;大气污染物的高浓度值一般出现在冬季;气压、湿度、大气稳定度与污染物浓度呈正相关,风速、温度与污染物浓度呈负相关;关中地区工业区大气污染物浓度呈下降趋势,而商业区则逐步升高。     

关中地区大气污染现状及特征分析

调查研究了关中地区大气污染现状,并分析了大气污染物的时空变化规律。结果表明,近年来关中地区大气环境质量逐渐改善;大气污染物的高浓度值一般出现在冬季;气压、湿度、大气稳定度与污染物浓度呈正相关,风速、温度与污染物浓度呈负相关;关中地区工业区大气污染物浓度呈下降趋势,而商业区则逐步升高。     

臭氧氧化处理法对聚丙烯表面涂装性的改良 Ⅱ.臭氧浓度及臭氧发生气组成对聚丙烯表面氧化过程的影响

讨论了用臭氧氧化法对聚丙烯表面进行涂装性改良时,臭氧浓度和臭氧发生气组成对聚丙烯表面氧化过程的影响。我们发现,随臭氧浓度的增加,各种聚丙烯表面上COOH基的生成速率变大,而OH基的生成速率变小,且表面上COOH基和OH基的生成比变大。在相同的臭氧浓度下,COOH基的生成速率和聚丙烯种类无关,各种聚丙烯表面上COOH的生成速率大体相等。而OH基的生成速率及COOH基、OH基生成比和聚丙烯的种类有关,就COOH基和OH基生成比而言,其大小顺序为均聚物>嵌段共聚物>无规共聚物。臭氧发生气组成对聚丙烯表面氧化过程有很大的影响。和臭氧发生气为空气时的情况相比,当臭氧发生气为氧气时,即使其体系中臭氧浓度的变化很小,也会引起较大的表面氧吸收量或表面氧化分解量的变化。     

液相中臭氧浓度的检测

在气相臭氧浓度的靛蓝二磺酸钠分光光度法 (GB/T15 437- 1995 )基础上提出了液相臭氧浓度的测定方法 ,采用靛蓝二磺酸钠标准曲线法代替采用易分解的臭氧标准曲线法 ,得出测定条件λmax=6 12～ 6 15nm、ε =2 0 0 0 0L/(mol·cm)、pH为 2 ,通过碘量法比较实验 ,说明新的测定方法具有较高的精度和准确度 ,相对标准偏差(CV)小于 3.0 % ;比较结果表明忽略空白实验将引入 5 .0 %的系统误差。     

电离放电形成高浓度臭氧水溶液方法

臭氧水溶液(臭氧水)可在几秒钟内无选择致死微小生物及灭活病毒,最终将有机污染物氧化分解为CO_2、H_2O。采用强电离放电将氧离解、电离,离解电离成O、O^-、O-、O⁺、O(+、O(¹D)和O_2(a1D)和O_2(a¹Δg)等活性粒子,其中O1Δg)等活性粒子,其中O^-和O_2(a-和O_2(a¹Δg)活性粒子在强电离放电电场的放电通道中反应形成浓度高达268 mg/L O_3,之后再用强激励方法把O_3高效率溶于水中形成高浓度臭氧水。当强电离放电电场强度为96 kV/cm,放电功率为363 W,臭氧溶于水反应时间为6.2 min时,臭氧水浓度达到38.5 mg/L,将为臭氧水溶液应用提供有利基础条件。     

The influence of the water heater in dental chairs on the ozone concentration in the water used

Water heaters in dental chairs serve to heat water to about body temperature in order to make it more comfortable for the patient. This leads to a reduction in ozone concentration of 40–50%, as shown in laboratory experiments and also at dental chairs. In the event that evidence is found of positive biological effects in oral surgery on using relatively high ozone concentrations in water (5–10 μg/ml) then water heaters should not be used.     

大空间重气泄漏下速度场、浓度场特性分析

在实际的工业场景中，机器设备等障碍物的存在对污染物的扩散及分布有着很重要的影响。考虑了在有障碍物的大空间中，泄漏位置在障碍物两侧的场景。定义了污染源重力作用强度指标、无量纲浓度以及易燃易爆区域占比。用实验验证了计算流体力学（CFD）模型的准确性，进而用CFD计算了不同污染物释放速率时的速度场及浓度场。计算结果表明，随着污染物释放速率的增加，速度场的结构和浓度场的分布形式都发生变化。当无量纲数θ_inlet超过0.0288时，污染源附近会出现新的涡流，而无量纲浓度分布开始出现垂直分层的趋势。当污染源体积释放速率超过2.66667×10^-5 m³/s时易燃易爆区域的大小变得显著，导致潜在的爆炸风险。     

钛液机械闪蒸降温结晶技术夏季运行特性研究

传统钛液降温结晶所使用的热力压缩法存在运行能耗高、生产效率低、二次污水量大、夏季降温困难等问题。提出了一种新型机械闪蒸式钛液降温结晶方法,对其夏季工况的系统性能进行了测试,结果表明：夏季工况条件下（冷却水为34 ℃）,新工艺较传统方法可缩减钛液降温时间24.2%,降低生产费用67.6%,单位产能标煤耗量降低92.4%,减少二次污水20 000 m ³/a。机械闪蒸降温结晶技术为钛液结晶提供了一种节能环保新途径,其在钛白粉为代表的无机盐领域具有广阔的市场应用前景。     

青岛市燃气管道风险评价探讨

青岛市燃气管网正面临着腐蚀、破裂等问题.是否对管道进行更换需要利用“燃气管道事故风险评价”对现有管线作出评测,给出维修、更换、预防事故的合理建议.介绍了当前我国管道风险评价现状,并根据青岛市燃气管网情况提出青岛市燃气管网风险评价建议.     

Mass transfer characteristics and overall mass transfer coefficient in the ozone contactor

The overall mass transfer coefficient k_La,F in the flow characteristics was determined by the measurement of the diffusivity of ozone, density of aqueous solution, and viscosity. However, the measured values k_La,F in the range of 0.0096–0.0622 min^-1 show large changes in hydraulic retention time, and the dissolved ozone concentration C_L,F presented under 0.1 mg/l is lower than the dissolved ozone observed. The overall mass transfer coefficient k_La,M in the ozone decomposition was determined by measurement of the equilibrium dissolved ozone, overall decomposition rate constant, and overall Henry’s law constant. The measured values k_La,M are in the range of 0.0441–0.0749 min^-1, and they present small changes depending on the hydraulic retention time. Furthermore, the measured dissolved ozone concentration C_L,M presents a larger value than the C_L,F. Then, the k_La,M is selected as an input overall mass transfer coefficient to predict the dissolved ozone requirement in the ozone contactor.     

Some characteristics of concentration fluctuations in free turbulent jets

Becker, Hottel and Williams have employed marker nephelometry to determine many characteristics of the nozzle fluid concentration field of the round turbulent free jet: the mean concentration, concentration fluctuations, intermittency factor, spectrum and correlation functions, and integral scales. In the present work a much larger jet nozzle was employed, 7.14 cm throat diameter compared to 0.635 cm in the reference, and the Reynolds number was correspondingly greater, around 270,000 compared to 54,000. The results support Becker et al's findings and extend the range of the data. In particular, the spectrum of the concentration fluctuations has been measured into the viscous convective subrange where a (-1) power mode dependency on wave number is indicated, as expected for the slow diffusing smoke marker. Other new measurements include the skewness, kurtosis, and probability density function of the concentration fluctuations.     

真空条件下浓度对LiCl溶液沸腾特性的影响

沸腾换热是一种高效的换热方式,为研究除湿溶液再生的沸腾换热过程,搭建真空再生沸腾特性测试实验台,对水和质量分数分别为30%、32%、34%的LiCl溶液进行实验研究,得到溶液浓度对溶液沸腾热流密度及沸腾表面传热系数的影响。结果表明,浓度升高,表面张力增大,汽化核心数减少;黏度增大,气泡脱离困难,使扰动量减少,溶液的热流密度降低;随着浓度的增大,表面张力增大,气泡生成及脱离阻力增大,对LiCl溶液的扰动程度降低,使溶液的沸腾传热系数减小。温差增大使壁面过热度增大,气泡生成增多,加强对溶液的扰动,使溶液的热流密度及沸腾传热系数增大。     

不同氨氮含量对厌氧颗粒污泥理化特性的影响

通过序批式试验,研究了氨氮含量变化对厌氧颗粒污泥去除有机物及氨氮效能的影响,并通过紫外可见光谱（UV-Vis）、三维荧光光谱（EEM）、傅里叶红外光谱（FTIR）对厌氧颗粒污泥的溶解性微生物产物（SMP）、疏松胞外聚合物（LB-EPS）及紧密胞外聚合物（TB-EPS）进行了分析。结果表明,当进水氨氮浓度增加到1000 mg·L^-1时,厌氧颗粒污泥对COD去除率由对照组的94.19%下降至93.33%,其对COD去除影响不明显;但NH₄⁺-N去除率由40.6%降至7.9%,去除效率明显降低。UV-Vis谱图分析表明,LB-EPS与TB-EPS在205～210 nm处出现了吸收峰,表明其中均含有苯环与双键结构,且随着氨氮浓度的增大,吸收带出现了红移。EEM谱图分析表明,随着氨氮浓度的增大,SMP中芳香蛋白吸收峰强度降低,而在E_X/E_M为370～390/420～450 nm处的类胡敏酸吸附峰增强;对于LB-EPS而言,辅酶F₄₂₀吸收峰消失,表明高氨氮浓度对产甲烷菌的活性产生了抑制作用;同时TB-EPS类蛋白荧光峰发生了红移。而由LB-EPS的FTIR谱图可知,氨氮浓度为1000 mg·L^-1时,LB-EPS中存在较多的羧酸。通过利用UV-Vis、FTIR、EEM谱图可对厌氧颗粒污泥的SMP、LB-EPS、TB-EPS进行较为全面的分析,从而为指导厌氧反应器的运行提供科学借鉴。