高速回转液压缸保压性能的动态试验技术

回转液压缸是数控车床的功能部件,它通过拉杆驱动动力卡盘夹紧工件.高速回转液压缸内集成了由两个液控单向阀组成的液压锁,对液压缸保压.常用的试验装置无法在高速旋转的工况下进行液压锁的保压试验.设计提出高速回转液压缸保压性能的动态试验装置,在拉杆上布置应变片测量推拉力,利用非接触式的旋转变压耦合器传输电能和信号.由于供电和信号传输是非接触的、具有无摩擦磨损、干扰小的优点,最高转速达到10 000 r/min.最后利用该装置试验高速回转液压缸的保压性能,试验结果表明,静态时保压性能良好的回转液压缸,旋转时可能保压失败.     

基于Taguchi试验的塑件翘曲分析及工艺优化

为减小手机壳体成型时翘曲变形量,利用Taguchi试验设计和变异数分析进行翘曲因素分析和优化成型工艺参数。将熔体温度、模具温度、注射时间、保压压力、保压时间、V/P切换等工艺参数作为翘曲的影响因子,设计了5水平Taguchi试验矩阵L_(25)(5~6),并采用Moldflow软件进行模拟试验。利用信噪比(S/N)衡量塑件Z方向翘曲变形量的大小,信噪比越大,翘曲变形量越小。通过对信噪比均值分析,建立因子影响趋势图,获得最优工艺参数组合为A1B1C4D4E5F5。通过变异数分析的方法分析了各工艺参数对塑件Z方向翘曲变形的影响程度,其中保压时间是最显著因素,延长保压时间至6s时,塑件Z方向翘曲变形量最小。经试验验证,Taguchi试验和变异数分析是解决翘曲变形的有效方法。     

Size Effects at Dwell Stage of Micro-Indentation for Pure Aluminum

以工业纯铝L2为研究对象就微压痕试验过程中保压阶段的尺度效应进行研究。研究发现微压痕试验过程中有保压台阶的瞬间形成,即在达到最大载荷后的保压段,虽然载荷不变,但压入深度却在增加,保压平台的出现和保压时间的关联性不大。随后通过采用带内禀长度微塑性本构方程的有限元模拟,并引入折合材料内禀长度,将模拟结果与相同保压时间、不同载荷压痕试验过程中的尺度效应进行对比分析,并解释了微纳米压痕试验保压平台的反常规律,获得反映材料尺度效应的内禀长度为5.09μm,以及反映微纳米压痕保压阶段尺度效应的材料折合内禀长度为4.90μm,研究表明:保压平台的产生来源于保压阶段应变梯度的减小,相当于几何必需位错密度降低到保压前的96.27%,这种保压平台的形成机理和微纳米压痕试验过程中的几何尺度效应与载荷尺度效应有关。     

基于Moldflow和DOE技术的翘曲变形工艺优化

采用CAE模拟软件Moldflow结合DOE试验技术对开关上盖进行了填充、保压、冷却以及翘曲的模拟分析,研究了模具温度、熔体温度,保压压力和保压时间等不同成形工艺参数对翘曲指标的影响,通过对试验结果运用极差和方差进行分析,在试验范围内获得最佳成形工艺参数组合.     

420 MPa级耐候钢焊材研发及其性能研究

研发了一种420 MPa级耐候气保焊焊丝,通过焊接试验和周浸加速腐蚀试验,研究了焊缝组织、力学性能和耐蚀性能。结果表明,研发的耐候气保焊焊丝屈服强度为450 MPa,抗拉强度为554 MPa,-40℃时冲击吸收功均值为155 J,满足420 MPa级耐候钢焊接技术要求,并且通过提高焊丝中Ni含量、降低Cr含量,细化了焊缝金属组织,增加了组织中针状铁素体含量,降低了先共析铁素体和侧板条状铁素体含量,从而提高了焊缝低温冲击韧性。加速腐蚀试验表明,研发的耐候气保焊焊丝耐蚀性能有一定提高,与耐候钢母材腐蚀速率差别小于10%,满足试验中耐候钢母材对焊材耐蚀性能要求。     

CO2气保焊焊丝端头“去球效应”研究

针对CO2气保焊在终焊对．焊丝端头常易形成小球．影响再次焊接时的引弧性能和引起飞溅。本文提出了“去球效应”的概念．并且在具有收弧规范调节装置的CO2气保焊焊机上所作的试验研究,初步探讨了形成小球的机理．提出了实现去球效应的最佳收弧规范参数。     

热冲压成形工艺参数对硼钢板帽形件回弹影响分析

热冲压技术是指板料在高温成形后进行保压淬火,此过程伴随着温度快速降低,材料屈服强度升高,弹性模量变大,并约在300~400℃时,组织开始由奥氏体向马氏体转变,零件应力应变场逐步改变。最终开模时,零件会产生一定回弹。针对这种复杂的过程,探讨了保压时间、板料厚度等热冲压工艺对于帽形件回弹的影响。通过试验测量了不同热冲压工艺下硼钢板帽形件的回弹量。研究表明,保压时间越长,回弹越小,并最终稳定在一定范围,且板料越薄,回弹减小。     

压力下凝固工艺参数对6061铝合金组织与力学性能影响

采用压力下凝固成型工艺制备6061铝合金,利用正交试验研究了浇注温度、比压、保压时间和模具预热温度等工艺参数对合金力学性能的影响。结果表明,工艺参数对合金力学性能影响权重不同,对抗拉强度的影响权重为:比压模具预热温度浇注温度保压时间,即比压对抗拉强度的影响最大,保压时间对抗拉强度的影响最小;各因素对伸长率的影响权重为:浇注温度模具预热温度保压时间比压,即浇注温度对伸长率的影响最大,比压对伸长率的影响最小。当浇注温度720℃、比压150 MPa、保压时间25 s、模具预热温度150℃时,铸件力学性能最佳,此时抗拉强度为181.7 MPa,伸长率为15.4%。     

基于数值模拟的U形件热冲压工艺参数研究

保压结束后的温度分布对高强钢热冲压零件的组织性能至关重要。以U形件为例,建立热冲压有限元模型,通过基于数值模拟的正交实验讨论了热冲压工艺参数板料成形初始温度、冲压速度、保压时间、摩擦系数对保压结束后U形件最大温差的影响。结论指出:保压时间对保压结束后U形件最大温差的影响显著,延长保压时间可显著降低保压结束后U形件的最大温差;板料成形初始温度显著水平次之;冲压速度与摩擦系数影响较小。同时确定了优化工艺参数组合。在此基础上进行了U形件热冲压试验,模拟结果与试验结果基本吻合,U形件温度变化趋势基本一致,验证了数值模拟的正确性与可靠性。     

低压铸造ZAlCu5MnCdVA合金件密度研究

研究了保压压力、壁厚和位置对低压铸造ZAl Cu5MnCdVA合金铸件密度的影响规律。结果表明:在相同壁厚下,随着保压压力的增大,铸件的相对密度逐渐增大。壁厚在5、45 mm时,相对密度随着保压压力的增大而平缓增大,保压压力对提高相对密度的效果不明显。壁厚在15、25 mm时,相对密度随着保压压力的增大而稳定增加,保压压力对提高相对密度的效果明显。在相同保压压力下,在5～45 mm内,随着壁厚的增大,铸件相对密度先增大后减小。壁厚在15 mm时,相对密度达到最大值。当壁厚从5 mm增加到15 mm时,相对密度小幅度增加,当壁厚超过15 mm时,相对密度显著下降。     

CO_2气保焊在承压设备制造中的应用

分析气保焊弯曲试验产生裂纹的原因,确定裂纹并非因焊缝组织不合格、焊缝不致密或塑性差引起,而是焊工操作产生的焊接缺陷导致,采取适当措施后可以避免弯曲裂纹。指出气保焊若要在承压设备制造中推广使用,焊工操作水平是关键,重要焊缝应采取RT+UT检测;此外市售实心焊丝品种较少是制约CO_2气保焊在承压设备制造中推广应用的瓶颈。本试验对提高承压设备气保焊的焊接质量有积极意义。     

保压腔对异种金属摩擦焊塑性变形层影响

采用中断试验方法，研究两种强度相差较大的金属磨擦焊时，保压腔对塑性变形层形成，扩展及其厚度等特征的影响，揭示了保证腔条件下强度相差较大的异种金属摩擦焊的机理，扩大了摩擦焊的应用范围。     

Moldflow在汽车置物箱翘曲变形分析中的应用

利用Moldflow的MPI/Warp分析模块对汽车置物箱进行模拟,预测其成型后的翘曲变形,通过正交试验法对塑件成型工艺参数进行优化。结果表明:当材料为Teijin TN_3813BL PC+ABS,保压压力为注射压力的95%,模具温度65℃,熔体温度270℃时,塑件翘曲变形最小,影响塑件翘曲变形的主要因素为材料的性能,其次为熔体温度、保压压力和模具温度。     

2A12铝合金炮弹风帽挤压铸造工艺及模具设计

对2A12铝合金炮弹风帽采用挤压铸造工艺进行试验,介绍了炮弹风帽精化毛坯和模具的设计重点。关键在于使金属液能平稳充型,为此对浇注温度、加压速度、保压时间、模具预热温度等工艺参数进行了调整。结果表明,当模具预热温度为350℃,浇注温度为690~700℃,加压速度为10mm/s,保压时间为10s时,铸件尺寸及性能达到设计要求。     

软底透气皮质鞋底模具注塑工艺参数优化

利用正交试验法对软底透气皮质鞋底的两套模具的注射工艺参数进行了优化,采用Moldflow软件进行注射成型模拟试验分析。采用五因素四水平正交试验方案,对每套模具各进行了16次模流分析试验,分析了熔体温度、注塑时间、模具温度、保压压力、保压时间这5个因素对翘曲变形量的影响,并找到了最优注塑工艺条件。     

基于MoldFlow与均匀试验设计的汽车前照灯灯罩注射工艺参数优化

将汽车前照灯灯罩的翘曲变形量作为研究对象,利用SolidWorks软件创建该灯罩的三维模型,使用MoldFlow软件模拟该塑件实际生产时的注射过程。通过均匀试验设计法得到模流分析结果的全部数据并进行回归分析,获得熔体温度、保压压力、保压时间、注射压力、注射时间和冷却时间6个因素在研究范围内对汽车前照灯塑件翘曲变形量的影响显著性。最后,通过Matlab软件结合遗传算法得出最优解,最终确定各试验的最佳工艺参数组合和最小的翘曲变形量,为该部件的实际生产提供理论指导。     

基于ActiveX和MPI优化注射成型保压压力

运用ActiveX技术实现VB对MPI软件的有效控制,开发出优化注射成型保压压力的程序,自动为用户提供2种保压方式:先恒压后线性递减保压和先恒压后阶梯降压保压供用户选择。先恒压后线性递减保压方式较有利于提高塑件的表面质量。当注塑机不能很好实现保压压力线性递减或塑件壁厚变化较大时,则应采用先恒压后阶梯降压保压方式。确定保压方式后优化程序将根据MPI分析结果确定保压时间和保压压力,让用户能快速确定保压参数。     

基于AcfiveX和MPI优化注射成型保压压力

运用ActiveX技术实现VB对MPI软件的有效控制,开发出优化注射成型保压压力的程序,自动为用户提供2种保压方式：先恒压后线性递减保压和先恒压后阶梯降压保压供用户选择。先恒压后线性递减保压方式较有利于提高塑件的表面质量。当注塑机不能很好实现保压压力线性递减或塑件壁厚变化较大时。则应采用先恒压后阶梯降压保压方式。确定保压方式后优化程序将根据MPI分析结果确定保压时间和保压压力,让用户能快速确定保压参数。     

挤压铸造镁合金壳体件缺陷分析及对策

针对镁合金壳体件试模生产中出现的各种缺陷的特征，从形成机理、影响因素等进行分析，提出了相应的改进措施，最终生产出合格的铸件。试验时发现镁液浇注温度、铸型温度、比压、开始加压时间和保压时间是镁合金挤压铸造的关键工艺参数。适宜的挤压成形工艺参数为：镁液浇注温度690～720℃，铸型温度200～250℃，开始加压时间3～5s，保压时间10～20s。     

镀锌钢管焊接材料应用研究

以锌层较厚的镀锌钢管件在承插型盘扣式镀锌钢管支架连接节点相应位置的热浸镀锌工件的焊接为研究对象,对于焊接材料的选用进行试验研究,通过构件强度试验及外观工艺检验试验,除了选用合适焊接方法及工艺外,还应选用匹配的焊接材料,在选用自动气体保护焊丝时应选用Mn,Si含量及硅锰比更低的镀铜气保焊丝进行焊接.