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分析了真空热处理炉炉况管理对钽粉碳含量的影响因素,重点分析了不同热处理温度、真空阀加装限位、油扩散泵冷凝壁冷却水连接方式,油扩散泵关闭维持泵后不同管道真空、扩散泵障板冷却方式、油扩散泵壁不同回水温度对钽粉碳含量的影响。研究表明较高的烧结温度能够有效地降低钽粉中的碳含量,可提高真空炉空载烘炉温度;真空炉真空阀未加装限位器较加装限位器生产钽粉碳含量明显偏高,真空炉的真空阀需加装限位器有效实现阀门的连锁开启关闭;油扩散泵冷凝壁冷却水连接方式采用下进上出的方式生产钽粉的碳含量明显偏高,油扩散泵冷凝壁冷却水应采用上进下出的方式;扩散泵前级管道在关闭维持泵6h后的管道压力越大碳含量越高,应保证扩散泵的管道在一定压力范围内;油扩散泵障板处采用氟利昂制冷的碳含量较采用水冷的碳含量明显偏低;扩散泵泵壁出口温度偏高,可在扩散泵泵壁出口端增加增加泵,有效碳解决了出口温度偏高、真空炉生产钽粉的碳含量偏高的问题。 相似文献
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为给SW718H钢真空脱氢处理提供一定依据,对在干式机械泵真空脱气炉(VD炉)中生产SW718H钢的真空脱氢工艺技术进行了研究.叙述了真空脱氢的动力学控制因素,对VD炉的SW718H钢真空脱氢生产实践进行分析,发现干式机械泵VD炉真空脱氢主要集中在钢液近表面反应区域(渣眼).总结了在干式机械泵VD炉处理中真空度66.7 Pa以下和近表面反应面积控制在0.277 m2以上时,某一终点氢含量的氩气量和脱氢时间的理论计算公式,可为生产提供指导依据.结果表明,采用干式机械泵VD炉精确控制脱氢时间、真空度可以使SW718H钢真空脱气后的氢含量达到1.0×10-4%以下. 相似文献
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介绍了敬业钢铁有限公司70 t RH炉的工艺参数及干式机械泵真空系统的设计标准,分析了其在70 t RH炉的应用效果。实践表明,干式机械泵采用布袋除尘器,除尘效率高,无需消耗大量蒸汽,能耗仅为蒸汽泵的11.6%,吨钢运行成本可节省26.5元。机械泵的抽气能力强,7 min时槽内真空度即达到50 Pa左右,且可保持长时间运行;脱氢处理10 min即可将w_([H])降至0.000 15%以下;脱碳处理20 min即可将w_([C])降至0.002 0%。相较传统的蒸汽泵,机械泵在环保、能耗、运行成本三方面均有明显优势,冶金效果良好。 相似文献
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KT-500D型滑阀式机械泵是贮氢公司真空熔炼炉真空系统中必不可少的前级真空泵.文章结合该机械泵的工作原理,分析了因为冶炼过程中粉尘、水分的影响及润滑不良造成机械泵传动轴、偏心轮、滑阀、滑阀导轨、泵体等磨损的原因,使用冷焊接表面修复技术对磨损表面进行修复,修复后的机械泵满足使用要求。 相似文献
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1.前言本文依据天津特钢1982年的真空系统工艺设计和实践,提出年产量8—15万吨小型电炉钢厂,出钢量14—18吨常规电炉配备的精炼炉选型设计。其特点是: 1.1 选用水环大气泵组和机械泵罗茨泵组并联真空系统代替蒸汽喷射泵以满足真 相似文献
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Ti6Al4V合金表面热氧化/真空扩散处理及耐磨性研究 总被引:1,自引:0,他引:1
Ti6Al4V合金经800℃、1 h和900℃、15 min热氧化后,分别进行850℃、20 h真空扩散,并将900℃、15 min热氧化+850℃、20 h真空扩散后的试样在25℃和400℃下进行磨损试验,比较真空扩散后的显微硬度分布及处理前后的磨损量,通过XRD、SEM、EDS等分析手段对氧化、氧化/扩散及磨损后的结构和形貌进行测试分析。结果表明:Ti6Al4V合金经热氧化后,表面形成钛氧化物,再经真空扩散后,TiO2发生了分解,在表层和基体间形成了氧扩散层,增加了两者间的结合力,产生了硬化效应,同时形成一定数量的Al3Ti,在不同温度和载荷下,磨损量均比未处理试样的小;经900℃、15 min热氧化+850℃、20 h真空扩散后的Ti6Al4V合金,耐磨性可得以显著提高。 相似文献
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在空分装置中。压力0.49MPa的原料空气冷却到液化饱和状态,经过液化、精馏,分离成产品氧气、氮气、氩气。由于装置长期在-173°~-190℃低温下工作,内部会积存冰和干冰等杂质,堵塞热交换器通道和塔板小孔,使阻力增大,影响装置性能。为此,每两年用干燥空气或氮气升温到80℃, 相似文献
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分析了铟在锌精馏系统中的分布规律,介绍了梯次综合富集、扩散富集等富集铟的方法,综合采用这些方法后,精馏系统铟的面收率提高了15.25%。 相似文献