阻尼绕组对凸极同步发电机空载电势波形的影响

采用二维瞬态涡流场有限元法，对装有阻尼绕组的凸极同步发电机的空载电势波形进行了计算，分析了阻尼绕组节距对空载电势波形的影响。结果表明，阻尼绕组可以削弱定子齿谐波分量，而对与阻尼绕组节距有关的谐波分量则有加强作用。     

凸极同步电机空载电势谐波计算问题

文中改进了空载时主极磁场波形的计算方法;针对大中型凸极同步电机的特点改进了考虑阻尼绕组影响时齿谐波电势计算公式,对苏提出的半经验公式进行了实验验证,阐明此半经验公式不适用于分母为2的分数槽绕组,并根据实验结果提出了修正公式;提出了采用整数槽绕组(q=2、3)和分母为2的分数槽绕组时,阻尼绕组节距的较佳范围。     

齿谐波绕组感应电动势波形快速计算

为了把握齿谐波励磁系统的性能,需要快速地计算齿谐波绕组感应电动势波形.通过分析定子齿谐波磁导以及转子齿谐波绕组节距的特点,对转子齿谐波绕组的感应电动势波形计算提出进一步简化,并分析简化原理.简化后只需计算1/2个定子齿距内定转子不同位置下的电磁场,根据电磁场计算结果,得到转子齿谐波绕组磁链在一个周期内的波形,从而快速计...     

凸极同步电机的空载气隙磁场(Ⅱ)

四、转子表面开槽对磁场分布的影响本节研究定子表面光滑,磁极上开槽时主极磁场波形的变化。当磁极表面开槽(例如有阻尼绕组槽开口)时,由于槽口磁导的减小,主极磁场波形将发生畸变,如图19所示一个槽节矩内,由文献[2],当t_2/b_(n2)>1.6时,气隙磁场分布可近似地表示为:     

凸极同步发电机空载齿谐波电势分析

由齿槽效应和阻尼回路齿频电流引起的两类齿谐波电势对凸极同步发电机空载电压波形影响很大本文采用气隙比磁导、凸极相对比磁导和定子槽相对比磁导的概念提出对磁场、波电势和波形畸变率的完整算法。     

斜槽铁心槽样棒的直径及其公差的确定

发电机的线电压波形畸变率是一个重要性能指标。小型同步发电机,气隙小,齿谐波电势对电压波形的影响较大,要消除这个影响的有效办法就是斜槽一个齿距。但是如果斜槽没有工艺保证,误差太大,对谐波励磁的发电机,不但会使其固有调压率产生波动,还会影响三次谐波绕组的设计。 因为定子铁心在压装时,定子槽是靠槽样棒定位,这就要求槽样棒的尺寸准确。中小型电机通常使用梨形槽,按图1所示,槽底是半圆,槽样棒则为圆柱形。     

凸极同步电机的谐波电势(Ⅰ)

一、概述目前,凸极同步电机高次谐波电势的计算还不够准确,齿谐波电势还没有合理的计算方法。由于对齿谐波电势产生机理的错误理解,致使电机工程界多年来普遍认为,定子为开口槽的整数槽绕组(q<3)和分母为2的分数槽绕组(q的整数部分小于3)时,除非采用斜槽或斜极措施,否则齿谐波电势造成的波形畸变是难以解决的,因而不适当的限制了整数槽绕组的应用。     

西门子隐极同步发电机电抗计算的探究

利用几何定理对定子和转子圆导线绕组槽形进行处理,计算出在额定电流和短路饱和时中小型三相隐极同步发电机的定子、转子和阻尼绕组的槽（槽部、槽顶、槽口、齿顶）漏抗、端部漏抗、定子绕组谐波和斜槽漏抗、阻尼绕组谐波漏抗、励磁绕组对阻尼绕组的漏抗,与西门子（Siemens）公司提供的该发电机电抗参数的计算机计算结果完全一致。     

无换向器电机交-交系统电流及谐波分析

用数值积分方法求出了无换向器电机交-交系统稳态运行时同步电动机定子绕组、励磁绕组和阻尼绕组电流波形,并对其谐波问题进行了研究。并作了实例计算。     

无换向器电机交—交系统电流及谐波分析

用数值积分方法求出了无换向器电机交－交系统稳态运行时同步电动机定子绕组、励磁绕组和阻尼绕组电流波形，并对其谐波问题进行了研究。并作了实例计算。     

基于齿靴优化的分数槽集中绕组电机定子磁场谐波削弱

为优化分数槽集中绕组电机的定子磁场波形,提出一种定子齿靴优化的方法。本文介绍了定子齿靴优化的思路及其在Maxwell 2D中实现的方法,以8槽6极表贴式单相永磁同步电动机为例,对不同齿靴优化程度的电机模型进行仿真,得到定转子磁场波,并进行傅里叶分解和气隙磁密的计算。仿真结果表明:提出的定子齿靴优化方法能有效地改善分数槽集中绕组电机的定子磁场波形,降低其谐波畸变率。本文为优化分数槽集中绕组电机的定子磁场波形提供了一定的参考依据。     

对交流电机电枢绕组谐波感应电热计算公式的修正

所有的电机学教材及有关交流电机的专著 ,都介绍交流电机的相绕组及相绕组电势 ,并给出相绕组电势的计算公式 :EΦ 1 =4 .4 4f W1 Kdp1 Φ1 ( 1 )EΦγ =4 .4 4f W1 KdpγΦγ ( 2 )其中 :EΦ 1 为相绕组基波感应电势 ,EΦγ为 γ次高次谐波感应电势。这两个公式在电机界如此认同 ,是否都完全正确呢 ?首先我们看看由清华大学李发海等编著的《电机学》有关相绕组电势的推导 :电机转子磁极以同步转速 n切割定子 ,一根导条产生的感生电势为 :　　 e=bs LV =∑1 ,3,5…Bδrm LVsin(γωt)电机 p对极 ,极距长为 τ,基频为 f,则V =2 pτ n60…     

谐波励磁同步发电机旋转气隙磁场计算与分析

为了准确把握三次谐波励磁同步发电机随转子同步旋转的气隙磁场特性,尤其是旋转的三次谐波磁场的特性,基于有限元方法计算的电磁场结果,推导了随转子同步旋转的气隙磁场的计算方法。应用该方法对一台三次谐波励磁同步发电机有阻尼和无阻尼、直槽和斜槽等情况进行了仿真计算,得到了气隙磁场波形及其3k次谐波分量,分析了阻尼绕组对气隙磁场波形的影响,并从设计的角度提出了有效的解决方案。根据定子齿磁通以及三次谐波绕组匝数,计算得到了三次谐波绕组电压波形,且与实验测试波形基本吻合,验证了计算和分析的正确性,为该类电机的设计提供了理论依据。     

同步发电机空载电压波形的齿磁通计算

为了快速准确计算谐波励磁同步发电机和普通同步发电机的空载谐波电压，提出一种齿磁通法计算谐波电压。利用有限元法，仅计算转子在一个齿距内移动时不同位置处的定子各个齿的磁通，通过绕组与齿的关联关系得到定子绕组感应电动势。该方法考虑了磁路、凸极效应、饱和、绕组布置、齿槽效应以及斜槽的影响。谐波励磁同步发电机上的实验结果与计算结果的比较说明了方法的正确性。该方法计算准确，计算量小，计算速度快。     

直驱永磁同步风力发电系统的阻尼系统设计

1直驱永磁风力发电系统的阻尼系统应用由于永磁同步发电机(PMSG)定子和转子磁场之间没有相对运动,不能在阻尼绕组中产生感应电压;再者,PMSG转子上没有磁场绕组,也不存在磁场绕组中产生感应电流或阻尼作用;另外,多极低速永磁同步发电机的极距很小,不能采用传统的阻尼绕组去抑制功率角振荡,因此连接到直驱风电系统中PMSG是没有阻尼系统的。又     

凸极同步电机阻尼绕组对定子磁势谐波的阻尼系数

研究带有阻尼绕组的凸极同步电机电磁振动、噪声、参数和电压波形等问题时,必须计及阻尼绕组对气隙磁场的阻尼作用和阻尼绕组附加磁场的影响。本文在忽略阻尼绕组电阻的假定下导出阻尼绕组对定子谐波磁势的阻尼系数和阻尼绕组附加磁势的计算公式。通过计算表明,对于大多数定子反转磁势谐波和许多反转谐波均可忽略电阻的影响。     

线性霍尔传感器在永磁同步电动机矢量控制器中的应用

1 永磁同步电动机物理模型 分析永磁同步电动机数学模型前,本文先进行一些设定: (1)磁路为线性, 并且忽略磁路饱和; (2)永磁材料不导电,永磁材料的磁导率和空气中的磁导率相等, 不计磁滞和涡流损耗; (3)转子上没有阻尼绕组,定子相绕组中感应电动势波形是正弦波.     

计算同步发电机负载电动势波形的转子最小旋转角

为了快速计算同步发电机负载运行时的稳态性能,希望在转子相对定子旋转的角度尽可能小的情况下就能够准确得到电枢绕组电动势波形。根据电机理论,针对分数槽绕组同步发电机负载运行时的气隙磁通密度进行分析,得到了准确计算电枢绕组电动势波形的转子最小旋转角。应用有限元法计算最小旋转角范围内定、转子不同位置下的电磁场,通过对电磁场计算结果进行后处理,得到了定子每个齿磁通在一个或者多个周期的变化波形,从而快速计算电枢绕组电动势波形。对两台不同电枢绕组形式的永磁同步发电机负载电动势波形进行了计算,通过对计算结果进行比较,验证了方法的正确性。在一台电机上进行了实验,计算结果和实验结果较吻合。该方法具有计算准确以及计算量小的优点。     

集中非叠绕组的绕组因数对电势谐波抑制

为了研究集中非叠绕组永磁同步电机绕组因数对电势谐波的削弱作用,给出了集中非叠绕组的元件连接方式,推导了集中非叠绕组的齿/极配合关系,并在此基础上讨论了集中非叠绕组的节距类型,分析了节距因数和分布因数对电势谐波的影响。分析结果表明:集中非叠绕组的节距因数只能消除电势相数次或相数的倍数次谐波,当每极每相槽数的最简分式分子为1时,分布因数对电势谐波没有削弱作用。为消除电势中特定次谐波,进一步提出了利用槽口因数来消除特定次电势谐波的方法。实例分析和样机研究验证了本文分析的正确性和所提方法的可行性。     

贯流式水轮发电机空载电压波形优化与阻尼条发热抑制

改善空载电压波形、降低阻尼条损耗发热是优化电能质量、保障发电机与电网运行稳定性的重要问题。为此,采用调节阻尼绕组节距与定子斜槽措施相结合的设计方案,对1台30MW的大型贯流式水轮发电机空载电压波形和额定负载工况的阻尼条损耗发热进行了优化设计,并利用多层运动电磁场场路耦合时步有限元模型和三维温度场有限元模型进行了分析与计算。结果表明,在合理增大阻尼绕组节距的基础上,结合斜槽措施,既能明显地优化空载电压波形,又能有效地防止阻尼条过热故障的发生。计算结果与实测数据相符合。该研究结果对提高发电机的设计水平并改善发电机与电网的运行稳定性具有参考价值。