大型汽轮发电机组励磁系统构成现状的分析

本文分析了我国三十万千瓦及以上大型汽轮发电机组励磁系统的构成现状。指出大型汽轮发电机组从交流励磁机励磁系统,逐步向静止励磁系统过度的趋势。     

电网故障导致自并励汽轮发电机组超速的原因分析

电网故障导致小型自并励汽轮发电机组超速的原因,是当电网故障、发电机组甩负荷时,机组的调节系统 不能得到动作信号,超速限制滑阀不起作用。当电网短路后,发电机电磁转矩剧降到接近0,机组产生加速度。为防止 汽轮发电机组超速,可将机组103%转速电信号开关量送至超速限制滑阀的电磁铁控制回路中,使机组达103%额定 转速时,超速限制滑阀动作;应适当提高自并励磁系统顶值电压,小型汽轮发电机应采用复励静止可控整流器励磁系统。     

静态励磁系统与三机励磁系统的比较

为了优化国产 30 0MW汽轮发电机组和针对深圳西部电厂 5号、6号机组的设备选型 ,该文将静态励磁系统与传统三机励磁系统在各个方面进行比较 ,从而反映静态励磁系统的优越性。图 9表 1参 4     

石门电厂2×300MW汽轮发电机组励磁装置对系统稳定的影响

本文给出了石门电厂二期工程两台３００ＭＷ汽轮发电机组的励磁系统对暂态功角稳定和电压稳定的计算结果。计算表明，该电厂汽轮发电机组采用自并励励磁系统是可行的。     

吉林省100MW及以上机组励磁调节器状况

阐述了吉林省100MW及以上汽轮发电机组励磁调节器现状及运行状况,对今后励磁系统改造提出了建设性意见。     

自并励励磁系统在河南登封电厂55MW汽轮发电机组上的应用

本文介绍了汽轮发电机自并励励磁系统国内外发展的概况,趋势及特点,并结合登封电厂５５ＭＷ汽轮发电机组叙述了自并励励磁系统的基本构成设计原理,参数选择。     

第三代静态励磁系统EX2100

0 引言 EX2100励磁系统是GE公司最新工艺制造的第三代全数字励磁控制系统.当前在大中型火力发电厂和大型水电站中,用于新建的或改造的汽轮发电机、燃气轮机或水轮发电机组的控制.     

大型汽轮发电机采用自并激励磁系统的可行性分析

结合宝鸡第二发电厂４台３００ＭＷ汽轮发电机组采用自并激励磁方式的可行性研究，对自并激励磁方式的优点及应用条件进行了分析和计算。说明大型汽轮发电机组采用这种励磁系统具有许多优点，特别是在运行可靠性，轴系扭振，暂态稳定方面；同时指出，这种励磁系统的应用是有条件的，不同电厂发电机组励磁方式的选择也须结合各自的具体情况。     

国产20万千瓦机组静止硅整流励磁系统及其调节器的改进与试验

我国第一台汽轮发电机组静止硅整流励磁装置于1966年5月25日在石景山发电厂七号机组上投入运行,至今已15年了。目前国产10万千瓦以上汽轮发电机组都已采用这种励磁系统。为了提高发电机静止硅整流励磁系统的可靠性和运行性能,我们于1979年对京西电厂20万千瓦机组静止硅整流励磁系统及其KGT—20型可控硅自动励磁调节器进行了改进与试验,取得了一定的效果,使励磁系统的各项主要性能达到了较好的水平。     

吉林省100MW及以上机组励磁调节器状况

阐述了吉林省１００ＭＷ及以上汽轮发电机组励磁调节器现状及运行状况，对今后励磁系统改造提出了建设性意见。     

大型汽轮发电机失磁异步运行分析计算

通过对大型汽轮发电机失磁异步运行电磁过程的分析,建立了以发电机为主,包括电网、励磁系统和原动机调速器系统在内的整体数学模型,并结合发电机转子涡流场和定子端部磁场的有限元分析计算,对600 MW汽轮发电机失磁异步运行进行了仿真研究,为发电机的设计和运行提供理论依据.图14参2     

东方600MW汽轮发电机负序能力研究

通过对 600MW汽轮发电机负序涡流场的有限元计算,以 200MW汽轮发电机负序试验的实测数据为基础,采用计算与类比相结合的方法来确定散热系数和负序有效高温点的温度,从而推算出 600MW发电机的负序能力,为发电机的设计与运行提供依据.图 6表1参3     

基于空载误强励灭磁对发电机过电压保护整定的研究

为研究发电机过电压保护设定值在空载误强励灭磁过程中对发电机本体和灭磁系统安全性的影响,分别对采用自并励励磁的300 MW和600 MW汽轮发电机组在不同发电机过电压保护设定值下进行空载误强励灭磁仿真。对比仿真结果可见,过电压保护设定值较低时相应的发电机最高定子电压、灭磁电流、灭磁电阻能耗和灭磁时间也较小,有利于发电机本体和灭磁系统的安全。为论证降低过电压保护定值的可行性,分析说明了该定值降低后并不影响励磁系统V/Hz限制、发电机过激磁保护和发电机正常运行。基于以上结论,提出了减小发电机过电压保护整定值和增设发电机空载专用过电压保护的建议。     

高压厂用备用电源是否需要装设快切装置的分析

“火力发电厂设计技术规程”(DL5000-2000)(以下称为《大火规》)的适用范围是“汽轮发电机组容量为125MW~600MW级机组的凝汽式火力发电厂,600MW级及以上可参照使用。”“火力发电厂厂用电设计技术规定”(DL/T 5153-2002)(以下称为《厂用电技规》)的适用范围是“汽轮发电机组容量为125MW及以上新建或扩建的凝汽式发电厂。”两规程都不能提供明确的解决方案。或者说,两规程对600MW机组工程的设计,在厂用备用电源的设计方面,尚存在一些不足之处,使得在目前的1000MW机组的设计中,出现了一些难于处理的问题,需要在实践中解决。     

大型汽轮机组汽流激振及配汽优化研究

针对某电厂600 MW亚临界汽轮机通流部分改造后,在单阀切换多阀运行时出现的汽流激振问题,重点分析喷嘴配汽引起汽流激振的机理,并结合机组实际情况进行顺序阀试验与轴承载荷的理论计算,得出配汽优化方案并成功应用于该机组配汽改造。     

1000MW汽轮发电机主保护及中性点引出方式设计研究

鉴于1000MW汽轮发电机组在电力系统中的重要地位,决不能简单照搬或沿用300MW及600MW汽轮发电机组的主保护配置方案。文中提出了2种新型中性点引出方式及主保护方案的配置,经对东方电机股份有限公司1000MW汽轮发电机内部短路故障进行分析计算,发现其保护性能均优于传统的发电机中性点引出方式及主保护配置方案。为了降低技改难度并积累工程经验,应首先选择汽轮发电机按照新型中性点引出方式2进行技改,以确保大型汽轮发电机组的安全运行;但该方案仍需电机制造和运行部门予以高度重视和支持,才能最终实现。     

600 MW机组发电机排气系统试验及异常处理

介绍了大型汽轮发电机排气系统现场试验的原理和方法,并结合扬州第二发电有限责任公司西屋600MW汽轮发电机组现场实验的实际情况,对出现的问题提出了查找和解决方法。通过进行发电机排气试验,验证了发电机整个排气系统的性能,避免了发电机的受损。     

伊敏-大庆500 kV输电系统次同步谐振分析--兼论发电机轴系共振频率

对伊敏电厂拟安装５００ＭＷ和６００ＭＷ汽轮发电机,并通过有串联补偿的长距离５００ＫＶ输电线发入系统后的过高串补度引发的次同步谐振,进行了分析研究。研究表明,在常规串补情况下,５００ＭＷ发电机较６５００ＭＷ发电机更易被激发轴系次同步谐振,所以在串联补偿度时,前者应成为考核重点,长距离输电系统易发生次同步谐振（ＳＳＲ）,但当受端的等值阻抗值与补偿线路的阻抗值相当时,可能发生ＳＳＲ的频率秋各有１个,伊敏     

达拉特电厂2×600MW空冷机组渡夏及防冻设计和运行

本文介绍了达拉特电厂600MW直接空冷机组渡夏及防冻的设计和运行小结,可供同类工程参考。     

自并励汽轮发电机励磁电源问题探讨

结合鸭河口电厂３５０ＭＷ自并励汽轮发电机组的定量分析,对自并励接线方式、励磁变压器的选择、自并励的起励、发电机励磁试验电源问题分别予以探讨。