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燃油-液压油散热器在使用过程中发生了泄漏。通过宏微观形貌观察、金相检查和焊缝熔深测试,确定了燃油-液压油散热器的泄漏性质及原因。结果表明:出口封头与壳体焊缝处的周向裂纹为疲劳裂纹,未焊合焊接缺陷的存在是导致其疲劳开裂的原因;壳体拼接焊缝处的轴向裂纹也为疲劳裂纹,焊接气孔缺陷的存在和焊缝熔深不足是导致其疲劳开裂的原因。燃油-液压油散热器泄漏是由于出口封头与壳体焊缝发生疲劳开裂造成的,壳体拼接焊缝发生疲劳开裂会造成壳体表面出现鼓胀,进一步增加了出口封头与壳体焊缝处的张应力,对最终的散热器泄漏起到促进作用。 相似文献
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《热加工工艺》2016,(14)
通过宏观分析、硬度测量、金相组织观察和成分分析,对某电厂炉水冷壁15CrMoG管进行爆管原因分析。结果表明:管样化学成分分析结果符合GB 5310-2008中15CrMoG材料化学成分的要求;1#管样爆口处金相组织为铁素体+珠光体,晶粒呈拉伸纤维状。爆口及爆口附近金相组织为铁素体+珠光体;爆口及爆口附近管件截面显微硬度高于标准要求(ASTM A213/A213M-2013,≤170 HV),爆口处显微硬度高达240 HV0.2;室温拉伸试验结果符合GB5310-2008标准中15CrMoG材料的要求。结合现场实际情况,推测水冷壁管短时过热泄漏原因为水冷壁管内工质减少引起的,建议检查引起流量减小的原因。 相似文献
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观察电厂12CrMoV钢管母材、熔合区、焊缝和热影响区等位置的金相组织,测试12CrMoV钢管母材的屈服强度、抗拉强度和伸长率,分析管道出现裂纹、引起泄漏的原因。结果表明:母材拉伸试验值(R_(eL)、R_m、A)均满足标准要求(12CrMoV/GB5310);沿断口侧焊接接头整个熔合区分布着大量密集氢气孔(夹杂),降低了焊接接头的机械性能,同时产生应力集中,在外部应力(蒸汽压力、管道振动等)的作用下致使焊缝开裂、泄漏。并针对上述问题提出了改进的方法。 相似文献
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锅炉高温再热器使用150 000 h后发生爆管,通过对高温再爆管情况进行现场调研,并对管样进行宏观检查、力学性能试验、金相及硬度试验、壁厚及管径测量等分析。结果表明:失效管样金相组织中珠光体完全球化,碳化物已呈链状分布,从而导致其力学性能明显下降;内外壁氧化皮厚度测量结果均已超过相关标准要求。高温再热器出口联箱弯头爆管原因为:材质老化导致材料力学性能下降,材料内部产生微裂纹,由于弯头处应力较大,裂纹扩展至壁厚减薄,当壁厚减薄至不满足工况需要时,发生爆管。 相似文献
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为了解决铸铁焊补中焊缝处存在白口、淬硬组织以及裂纹等问题,采用氧乙炔火焰喷枪喷焊自熔性合金粉末F101和Ni60焊接球墨铸铁和用铸铁焊条Z308电弧冷焊球墨铸铁,并对试样进行抗拉强度、硬度测试和金相组织观察。结果表明:用铸铁焊条电弧冷焊后焊缝有白口、淬硬组织及裂纹;用Ni60合金粉末喷焊后熔合区硬度出现突变,硬度高达701HV,与母材硬度值差别很大,用F101合金粉末喷焊后热影响区及焊缝处硬度值与母材差别不大;金相组织观察表明焊缝与母材除了机械结合外,还有冶金结合。喷焊的焊缝无裂纹,且结合强度高于铸铁焊条的焊缝。 相似文献
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20钢热水管焊缝爆裂的失效分析 总被引:1,自引:0,他引:1
采用宏观形貌、金相组织和断口观察以及成分分析和力学性能测定等方法,分析了某20钢高温输水管爆裂的原因.结果表明,断裂失效发生在焊缝部位,焊缝组织存在明显蠕变现象,断口起裂处具有典型脆性断裂特征,裂纹内有腐蚀产物,属于典型应力腐蚀裂纹.裂纹扩展后期近外表面处具有蠕变疲劳裂纹特征.应力腐蚀裂纹是该热水管爆裂失效的主要原因. 相似文献