核电厂凝汽器橡胶膨胀节维修工艺改进分析

针对秦山第二核电厂＃２机组凝汽器 B喉部膨胀节破裂导致的停机停堆事件,对凝汽器喉部膨胀节检修进行跟踪,同时与＃３、＃４机组金属膨胀节相关情况进行对比,探讨了凝汽器膨胀节检修工作和目前该结构存在的问题,并提出了改进建议,以保证电厂汽轮机的稳定运行。     

凝汽器喉部变形及结构改造

为提高机组的运行效率,对某型凝汽器进行了结构优化改造。运行时,发现改造后的凝汽器真空度被严重破坏。经查,凝汽器喉部的波形膨胀节已撕裂破口,导致机组被迫停机。经现场查勘和分析,找到了膨胀节被撕裂的原因。通过凝汽器的喉部变形的案例,阐述了改造凝汽器时需注意的问题,为类似的凝汽器改造方案,提供参考。     

轴向排汽凝汽器膨胀节的分析研究

随着燃汽-蒸汽联合循环机组的日益增多,对轴向排汽凝汽器的研究也更加深入。某型轴向排汽凝汽器与汽轮机的连接,采用了膨胀节的连接形式。根据膨胀节的运行情况,计算了膨胀节的受力,合理选择了膨胀节的材质,并对选型及验收方法进行了分析和研究。     

600MW机组凝汽器喉部加装导流装置数值模拟

针对某电厂600MW湿冷机组低压排汽缸凝汽器喉部出口蒸汽流速分布不均匀使得凝汽器换热效率降低的情况,利用计算流体力学软件Fluent对低压排汽缸出口至凝汽器喉部出口通道进行数值模拟。结果发现在不加装导流板时,受小汽机排汽影响较大的区域由于小汽机排汽的冲击作用,导致在小汽机排汽口下方存在一个低速区。针对这种现象,在凝汽器喉部区域,设计了优化方案,并进行了模拟验证,结果证实加装导流板后喉部出口蒸汽流速均匀性得到了提升,对于火电厂凝汽器换热效率的提升提供了参考。     

1200MW超超临界机组三壳体凝汽器的特点分析

某电厂1 200MW超超临界机组配套的凝汽器采用了三壳体设计方案。对凝汽器的单背压和多背压等设计方案进行了选型及分析。针对该机组选用的单背压设计方案,从汽侧空间连通、凝汽器基础、低压缸的连接及喉部布置等方面进行分析,阐述了三壳体凝汽器结构布置的特点。     

凝汽器布置方案的优化与分析

为了降低循环水泵扬程,对厂坪标高较高的机组,常需增加凝汽器的喉部高度。对凝汽器的低位布置方案和全地上布置方案进行了比较,分析了喉部高度对凝汽器性能的影响。研究结果表明,采用低位布置方案的喉部结构强度能够得到有效保证,但扩散角过小,压力损失有所增加,不便于抽汽管的空间布置。采用全地上布置方案,扩散角增大,喉部的压损减少,抽汽管的空间布置较易,但低压加热器及减温减压装置的布置空间有限。     

210MW机组提高凝汽器真空的研究与实践

对汽轮机凝汽器真空低的原因进行了分析,介绍了机组检修和运行中采取提高真空的措施和取得的实效。该项工作降低了机组的供电煤耗,提高了机组的经济性,并为其它不同类型的凝汽器式机组提高真空提供参考。     

酸洗凝汽器铜管提高机组经济性

主要讨论了牡丹江第二发电厂#5机组凝汽器真空降低的原因,以及对凝汽器钢管进行酸洗除垢的具体做法.     

韶关电厂200 MW机组低真空的原因分析及对策

对韶关发电厂200MW机组低真空的主要原因进行了分析,并在小修中采取了清洗凝汽器换热管及消除凝汽器缺陷、改进中压缸密封系统等措施,使机组的真空度比检修前提高了9％。     

1000MW机组汽轮机排汽通道节能优化改造实践

华能海门电厂2号机组汽轮机排汽温度、凝汽器压力均高于设计值,主要原因在于:凝汽器喉部布置的抽汽管道、7/8号低压加热器、锅炉启动疏水消能装置、高压旁路减温减压器、众多支撑管、喉部壳体倾斜布置形式等导致了排汽阻力大、汽轮机排汽在凝汽器冷却管束入口分布不尽合理,从而制约了凝汽器管束的冷却效果。通过改造凝汽器喉部内设备布置形式,减小排汽阻力,加装导流装置,改善凝汽器管束入口流场分布,最终达到降低汽轮机热耗率的目的。改造后供电煤耗平均下降约1.644 g/kWh,年节约标煤2 959 t。     

200MW机组凝汽器检修安装问题探讨

重庆发电厂两台200MW机组是东汽第19台和27台机组,先后已运行十余年。凝汽器不同程度出现堵管数增多,管板锈蚀的严重现象。为配合200MW机组增容履行,特别需要凝汽器工况良好。所以,必须及时在大修中彻底检修凝汽器,对铜管进行探伤检查,并更换不合格和已堵塞的铜管,再进行管板防腐处理。这就要涉及到大量铜管的安装问题。以下几个方面探讨凝汽器的检修、安装施工,使之能指导电厂实际检修工作,相信对有相同情况的电厂同样有意义。     

1000MW机组汽轮机凝汽器喉部节能优化改造

某1 000 MW机组汽轮机凝汽器压力、排汽温度均高于设计值,主要原因在于凝汽器喉部布置的抽汽管道、众多支撑管、高旁减温减压器、7/8号低加、锅炉启动疏水消能装置、喉部壳体倾斜布置形式等导致了汽轮机排汽在凝汽器冷却管束入口分布不尽合理,从而排汽阻力大,制约了凝汽器管束的冷却效果。通过改造凝汽器喉部内设备布置形式,加装导流装置,改善凝汽器管束入口流场分布,减小排汽阻力,最终达到降低汽轮机热耗率的目的。改造后供电煤耗平均下降约1.48 g/k Wh,年节约标煤2 663 t,投资回收期不到2年,经济社会效益均十分显著。     

一例300MW汽轮机组抽汽管道断裂诱发的振动

对300 MW机组运行中因抽汽管道泄漏、断裂而引起的振动进行了分析,认为抽汽管道及低压内缸人孔漏汽改变了凝汽器喉部的温度场分布,引起低压内缸(或两端轴封壳体)变形,从而导致动静碰磨和机组摩擦振动加剧.同时,提出对布置于凝汽器内部的抽汽管道等应加强检查维护.     

汽轮机排汽通道气动性能优化及凝汽器换热特性分析

针对汽轮机排汽通道气动特性严重影响凝汽器工作性能的问题,对某600MW机组的排汽通道加装导流板,实现气动性能优化。将优化后的喉部出口流场与凝汽器耦合,采用多孔介质模型和UDF冷凝程序对凝汽器内部流场及换热特性进行模拟和分析。研究改造前后喉部出口的流场特性及凝汽器内工质速度、换热系数和冷却水温等参数的分布情况。结果表明:改造后的排汽通道气动性能有明显改善,静压恢复能力有较大的提高。蒸汽在凝汽器内的负荷分布更为合理,提高了管束区冷凝面积的利用率。各汽室的换热系数、冷却水温、冷凝速率和端差均有明显改善。在机组的不同负荷下,真空可提高0.06-0.09k Pa。     

凝汽器钛管泄漏原因分析及预防措施

介绍了神华广东国华粤电台山发电厂一期600 MW亚临界机组和二期1 000 MW超临界机组凝汽器钛管泄漏的情况,通过分析基建期凝汽器安装过程和投产后凝汽器泄漏的检修情况,找到凝汽器钛管泄漏的原因并制定出有效的防范凝汽器钛管泄漏的措施。     

低加在凝汽器喉部布置形式的三维数值研究

采用SIMPLE算法和κ-ε模型,对某凝汽器喉部建立数值模型.通过计算机的数值模拟,从减小凝汽器喉部气阻和保证凝汽器喉部流动的稳定性和均匀性出发,对低压加热器在喉部的不同布置形式、不同布置位置进行数值研究.综合分析了低压加热器不同布置对流动阻力及喉部出口流场均匀性的影响,了解喉部的流动机理,为凝汽器喉部的改造、设计和安全运行提供了理论基础.     

浅析凝汽器直通式自平衡膨胀节的设计方案

凝汽器循环水接口膨胀节的设计方案中,若凝汽器循环水接口采用向下进出方式时,将在凝汽器水室的竖直盲板处,产生盲板力过大的问题。利用新的自平衡膨胀节设计方案,可有效减少凝汽器水室的重量,相对于弯管压力平衡型膨胀节的设计方案,凝汽器可采用下进式水室,以满足循环水管道被布置在狭小空间的需求。     

凝汽器长周期运行经验介绍

通过对某电厂5号机组连续运行324天的实例,对如何保持凝汽器在较高真空度下长期安全运行的经验进行了总结,通过修改运行及检修规程,完善操作程序,并在日常运行中严格按规程执行,使凝汽器的真空度长期保持在较好水平,可为相同类型机组凝汽器的长周期运行提供借鉴。     

姚孟电厂300MW汽轮机凝汽器改造

对姚孟电厂3#300MW机组凝汽器现状进行了介绍,分析了影响凝汽器性能的主要原因,提出了改造目标和方案。在机组大修期间按新排管方式重新更换了冷却管,更改了凝汽器内部结构并更换了前、后水室。通过改造前后的热力试验数据对比,各项性能指标均达到改造要求。     

300MW汽轮机凝汽器喉部出口流场的三维数值模拟

为了减少占地面积,国产优化引进型300MW汽轮机将压力最低的2个低压加热器放置于凝汽器喉部,从而导致汽轮机喉部流场出现不均匀,最终导致凝汽器热负荷的不均匀。文中采用κ-ε模型并结合壁面函数法,利用SIMPLEC 算法编程,对300 MW汽轮机喉部流场进行了三维数值模拟,分析了凝汽器喉部出口流场的不均匀性和造成流场不均匀的原因。结果表明,由于内置式低压加热器的影响和凝汽器喉部棱台扩散的作用,使凝汽器喉部出口流场的速度分布产生很大的不均匀性。汽流在低压加热器两侧形成局部的高速区,并延续到喉部出口截面。同时,在低压加热器的正下方形成低速涡流区,在喉部斜壁下方也产生一定的回流,并且在靠近凝汽器入口截面的4个角处形成低速区。对该凝汽器喉部流场的三维数值模拟结果,有助于了解具有内置式低压加热器凝汽器喉部汽流的流动机理,为凝汽器喉部的设计和改造以及汽轮机的经济运行奠定一定的基础。