汽车螺旋悬架弹簧用钢55SiCrA组织和性能研究

采用热膨胀法结合显微金相与硬度法,在LINSEIS L78 RITA相变仪上测定了55Si Cr A弹簧钢的临界点温度和连续冷却转变曲线,研究了冷却速度对组织和硬度的影响规律。在此基础上,进行了控轧控冷工业试验。结果表明,当冷速≤2℃/s时,转变产物为少量铁素体、珠光体,珠光体硬度随冷速增大而增大;当冷速≥5℃/s时,转变产物为珠光体、马氏体;当冷速≥20℃/s时,转变产物为马氏体,硬度随冷速增大而增大;现场控轧控冷的试验钢抗拉强度达到1 163 MPa,伸长率为13%,面缩率为49%,综合力学性能良好,满足了用户的使用要求。     

热轧线材中心偏析对油淬回火55SiCrA弹簧钢力学性能的影响

Φ22 mm油淬回火（890℃ 300 s油淬,530℃ 1200 S回火）55SiCrA弹簧钢丝（/%:0.55C,1.45Si,0.67Mn,0.010P,0.005S,0.68Cr）的生产流程为铁水脱硫-80 t顶底复吹转炉-LF-RH-280 mm×325 mm方坯连铸-Φ22 mm轧材。试验结果表明,55SiCrA钢Φ22 mm轧材的中心偏析为3级,中心处碳含量不均匀为0.50%~0.60%C,半径1/2处的碳含量为0.54%;中心处试样抗拉强度1430~1455 MPa,断面收缩率39%~40%,半径1/2处抗拉强度1470~1480 MPa,断面收缩率43.0%~45.5%,严重的中心碳偏析（3级）使油淬回火55SiCrA弹簧钢的力学性能明显降低。     

120t LF精炼渣系对弹簧钢55SiCrA夹杂物塑性的影响

在分析"120 t LD→LF→RH→150 mm×150 mm连铸坯→线材轧制"工艺流程生产的弹簧钢55SiCrA的基础上,应用Factsage热力学计算软件进行热力学计算,对精炼工艺进行优化研究.结果 表明:精炼渣系中含SiO241％～ 46％、CaO 36％～41％、Al2O30％～3％、MgO 10％,渣碱度0...     

弹簧钢55CrSi连铸坯变形抗力数学模型

用Gleeble-1500热模拟试验机研究了弹簧钢55CrSi(%:0.54C、1.37Si、0.70Cr)320 mm×280 mm连铸坯950～1 150 ℃塑性变形抗力.分析了变形速率(1～10 s-1)、变形程度(0.2～0.5)和变形温度对该钢变形抗力的影响,建立了55CrSi钢变形抗力数学模型.通过模型计算值和实测值对比和回归分析表明,回归方程高度显著,具有良好的曲线拟合特性.     

55SiCr弹簧钢盘条组织偏析对拉拔断裂的影响

针对Φ14 mm规格55SiCr弹簧钢盘条在拉拔过程中发生断裂的问题,采用金相显微镜、扫描电镜、微区成分检验对断裂试样进行了分析.此外,采用微区成分分析法对国内外具有代表性的3个厂55SiCr弹簧钢成分进行电子探针检验,对衡量弹簧钢组织偏析程度与拉拔断裂之间关系的偏析指数进行了归纳总结,结果表明,当Mn、Cr偏析指数达1.50以上,Si偏析指数达1.40以上会加大弹簧钢拉拔断裂倾向.     

55SiCrA弹簧钢线材夹杂物与组织研究

利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM-EDS)以及Factsage热力学软件对国内外弹簧用线材夹杂物与组织进行了研究.结果表明:国内外3家钢厂弹簧钢线材在显微组织、中心偏析、脱碳层厚度、晶粒度等方面相差不大;国内Y厂弹簧钢线材中发现有1级D类夹杂物以及1.5级Ds类夹杂,而国外H厂和国内B厂相对较好,均未出现Ds类...     

Al2O3 -SiO2 -CaO精炼渣系对55SiCrA弹簧钢夹杂物形态控制的影响

在实验室采用Al₂O₃坩埚硅钼管式炉研究了(/%)38.5～45.8CaO-38.2～42.0SiO₂-8～15Al₂O₃-8MgO精炼渣系的成分和碱度(1.0～1.2)对55SiCrA弹簧钢(/%:0.53C、1.50Si、0.70Mn、0.69Cr、0.008P、0.003S、0.005Als)中夹杂物形态的影响,并用Factsage热力学软件对夹杂物成分进行热力学计算和分析在三元相图中的分布。结果表明,夹杂物中Al₂O₃含量随精炼渣中Al₂O₃含量的增加而增加,当渣碱度为1.2,Al₂O₃为8%时钢中夹杂物分布在Al₂O₃-SiO₂-MnO相图低熔点区域,夹杂物中Al₂O₃含量为30%～40%。热力学计算表明,渣碱度1.0～1.2时,对应的钢中Als为0.008%与试验结果吻合。因此用1.0～1.2低碱度和≤8%Al₂O₃精炼渣可控制弹簧钢中的夹杂物形态。      

含钒弹簧钢55SiCrV的轧制工艺模拟研究

以一种实验室冶炼的含钒弹簧钢55SiCrV为原材料,借助CCT曲线绘制、热模拟试验和金相组织观察等手段研究了 55SiCrV轧制变形温度和冷却速度对其力学性能和金相组织的影响,分析确定了其合理的轧制及冷却工艺参数范围.结果表明:55SiCrV的CCT曲线显示其马氏体生成临界冷速约3℃/s,马氏体生成温度Ms点约245℃...     

热变形温度和应变速率对45V钢组织和性能的影响

本文研究了热变形温度和应变速率对45V钢组织和性能的影响，探讨了Zener-Hollomon参数、相变前奥氏体晶粒尺寸，显微组织和力学性能相互间关系。结果表明，45V钢先共析铁素体体积分数(fa)，硬度(HRC)、缺口试样的强度（AbN)和塑性(ФN)与Zener-Hellomon参数Z的关系为:     

变形温度对0.05C-0.13Nb钢组织和析出物的影响

用Gleeble-1500D热模拟试验机和电子显微镜研究了在950～750℃不同温度下变形50％后0.05C- 0.13Nb钢的组织和析出相。结果表明,随变形温度由950℃下降至750℃,0.05C-0.13Nb钢中多边形铁索体含量(体积分数)由20％增至80％,多边形铁素体晶粒尺寸由9μm降至4μm;变形后的组织由多边形铁索体、粒状贝氏体和1～3μm马氏体/奥氏体岛组成;钢中的析出物为1～10 nm的Nb(C,N),随变形温度降低析出物数量增加。     

回火温度对30CrMnSiNi2A钢组织和性能的影响

在200-300℃温度范围内30CrMnSiNi2A钢ε-碳化物稳定性和残余奥氏体的热稳定性较好。因此200-300℃回火均可保持稳定力学性能，并随回火温度的提高钢的屈服强度σ0.2提高。30CrMnSiNi2A钢在400-550℃回火时出现了明显的回火脆性。     

热处理工艺对弹簧钢组织和性能的影响

综述了微合金化、调质热处理、感应热处理、形变热处理对弹簧钢组织和性能的影响。感应热处理加热速度快，钢组织细化，无脱碳，高的强韧性、疲劳寿命和抗弹减性，近年来已广泛应用。     

淬-回火温度对高强度钢30NCD16组织和性能的影响

试验了电渣重熔高强度钢30NCD16(％:0．31C、1．41Cr、4.01Ni、0．52Mo)840-930℃淬火、350-625℃回火时的组织和力学性能。结果表明,高强度钢30NCD16最佳热处理工艺为840-870℃淬火+560℃回火,可获得细致均匀的索氏体组织,钢的抗拉强度≥1 200 MPa,冲击功A_KU5≥50 J。     

连铸小方坯轧制55SiMnVB弹簧扁钢的质量控制

研究了连铸小方坯轧制的５５ＳｉＭｎＶＢ单面双槽扁钢的冶金质量和弯曲疲劳性能，并与模铸工艺生产的扁钢质量进行对比，结果表明，连铸小方坯轧制弹簧扁钢的工艺是可行的。     

Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢高温变形奥氏体的动态再结晶

用Gleeble-3500热模拟试验机研究了Cu-P-Cr-Ni-Mo耐候钢(%:0.10C、0.075P、0.65Cr、0.22Ni、0.43Mo、0.28Cu)在应变速率0.01～1 s-1、温度850～1150℃时的动态再结晶行为,得出该钢奥氏体区的真应力-真应变曲线和动态再结晶图,分析了变形参数对峰值应力的影响和不同热变形时耐候钢的动态再结晶体积分数与真应变的关系,建立了该钢的奥氏体热变形方程、动态再结晶临界条件回归方程和奥氏体动态再结晶体积分数数学模型。结果表明,随变形温度升高,峰值应力下降;随变形速率增大,峰值应力升高;随Z参数增大即变形温度降低,应变速率增加,发生再结晶的临界应变εc和发生完全再结晶的应变εs均呈线性增加。     

热处理对0Cr13Ni4Mo马氏体不锈钢组织和性能的影响

在９５０～１０５０℃温度范围内，提高０Ｃｒｌ３Ｎｉ４Ｍｏ钢的淬火温度则增大马氏体板条的尺寸，但对性能无明显影响。回火时钢中有残余奥氏体析出，６３０℃为析出峰，此时抗拉强度降低。二次回火能降低钢的屈强比。     

钒对T122铁素体耐热钢组织和性能的影响

研究了(%):0.11C- 11.89～12. 19Cr- 1.86～1.90W-0.37～0.38Mo-0.9Cu铁素体耐热钢T122 中 0.14%～0.31%V-0.05%Nb复合强化添加剂中V 含量对钢的组织和性能的影响。结果发现,随V 含量增加, 钢中δ铁素体量增加,室温拉伸强度、650℃拉伸强度和650℃持久强度逐渐降低;当V 含量为0.19%时T122 钢的室温拉伸强度、650℃拉伸强度和持久性能较高。 V 含量变化影响钢中M₂C、MX 和Laves相的析出, 0.19%V-0.05%Nb析出强化效果最好