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油田注水中缩膨剂预处理的室内研究及认识 总被引:2,自引:0,他引:2
对于水敏油藏注水开发,必须进行防膨预处理措施,但是目前常规的粘土稳定剂对于新注水的粘土矿物有一定的抑制粘土膨胀的作用,而对于已经发生粘土膨胀的地层作用不大,为此开展了缩膨剂的室内实验研究,通过大量的实验发现:缩膨剂在防膨和缩膨,性能上都优于常规的粘土稳定剂,它在油田注水中,特别是水敏油藏还是具有很好的应用前景。 相似文献
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粘土膨胀与运移是特低渗透水敏地层注水开发过程中的突出问题.以平均渗透率为1.83x10-3 μm2的贝尔油田为例,采用天然岩心对地层的水敏性及粘土稳定剂进行了研究,并且对目前广泛采用的粘土稳定剂静态与动态评价方法在特低渗透油田的适用性进行了探讨.分析了水敏导致的渗透率损失对中、高渗透油藏与低渗透油藏产生的不同结果及其原因.通过对3种不同类型粘土稳定剂评价结果,发现室内合成的粘土稳定剂SN的防膨性能优于氯化钾、聚二甲基二烯丙基氯化按及环氧氯丙烷与二甲胺共聚物3种粘土稳定剂.实验结果表明:贝尔油田存在中等程度水敏性,粘土稳定剂SN对其具有较好的防膨效果.水敏对于特低渗透油藏渗透率的影响要远大于中、高渗透油藏.特低渗透油藏粘土的少量膨胀,会导致渗透率的大幅度降低.单纯的静态粘土稳定剂评价方法不适合特低渗透油藏注水过程中所用粘土稳定剂评价,应结合动态评价的实际渗透率损失结果进行粘土稳定剂优选. 相似文献
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张店油田注水井防膨处理剂的室内筛选 总被引:3,自引:0,他引:3
张店油田属于强水敏地层,注水开发的关键是防止储层发生粘土膨胀。在实验研究的基础上,通过对一系列的粘土稳定剂进行粘土防膨和岩心流动实验,筛选出了适合张店油田注水井防膨处理的配方(2%JJA 2%NH4Cl)。使用该配方处理后的岩心,注水50PV后,渗透率保持率在93%以上。 相似文献
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低渗透强水敏储层防膨剂的筛选方法——以大港油田张东地区沙三段为例 总被引:5,自引:1,他引:4
低渗透强水敏储层具有喉道细小和地层微粒易分散运移的特点。对这类储层进行注水开发时,处理剂的选择要求较常规储层高。针对上述特点,提出了适合这类储层防膨剂的筛选方法,即静态与动态相结合的实验评价方法,静态主要评价防膨剂的防膨率,动态主要评价防膨剂的稳定性与持久性。以大港油田张东地区沙三段低渗透强水敏储层防膨剂筛选为例,说明了静态与动态相结合实验评价方法的操作流程,同时运用该方法从6种现有防膨剂中优选出FP-1用于该区注水开发。对于质量分数为1%的FP-1防膨剂,静态评价离心法防膨率为85%,X-射线衍射法防膨率为53.2%,膨胀仪法膨胀率为0.66%,动态评价渗透率保留率大于55%,且渗透率波动范围小,防膨效果稳定。在应用过程中发现,静态评价方法中的膨胀仪法和衍射法与动态评价结果一致性好。 相似文献
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王庄油田郑408块强水敏性稠油油藏注防膨水试验 总被引:4,自引:1,他引:3
针对王庄油田郑408块强水敏稠油油藏常规注水效果差的问题,在储层敏感性评价和油层保护研究的基础上,优选出了适合强水敏油藏的防膨剂,成功实现了注防膨水开发。现场应用后区块开发效果得到改善,有效地补充了地层能量,提高了油井产能,区块产油量由25t/d上升到59t/d。该试验的成功对水敏油藏开发具有指导意义。 相似文献
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对于泥质含量高、渗透率低的油藏,缩膨剂能起到降压、增注的效果,但尚无相关机理的研究报道。针对这 一问题,考察了含有季铵、伯胺基团的缩膨剂(DSJ-1)加量对膨润土防膨率和缩膨率的影响,并对处理前后的膨 润土进行了X射线衍射(XRD)、X射线荧光光谱(XRF)、Zeta电位、热重分析、粒度分布和光学显微镜表征,对 DSJ-1的防膨和缩膨机理进行了分析。结果表明,在防膨处理过程中,DSJ-1主要吸附在膨润土表面,吸附量、 Zeta电位对防膨率的影响最大;在缩膨处理过程中,DSJ-1主要吸附在晶层间,颗粒聚集体尺寸、Zeta电位影响缩 膨率的大小。 相似文献
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新沟嘴组储层粘土含量高,开发后期含水上升,粘土膨胀运移造成储层出砂。出砂直接导致工程上砂卡堵、断、漏等抽油泵失效,地质上出现砂埋油层,造成油井停产,严重影响油井正常生产。防膨固砂技术是针对储层粘土含量高的有效化学防砂技术。室内通过对防膨固砂剂的配伍性、防膨率、固砂效果进行试验,评选出适合江汉油区新沟咀组储层的防膨固砂剂,对改善新沟咀组出砂油井的开发效果起到积极的作用。 相似文献
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针对海上油田储层特点筛选粘土防膨剂,对控制储层水敏伤害和保障整个油田的持续高效开发有非常重要的意义。综合多种防膨剂评价方法的优点,采用静态与动态相结合的实验评价方法,筛选了适用于海上某油田注水开发的粘土防膨剂。优选出质量分数为l%的FP-3A粘土防膨剂,静态评价离心法其防膨率为79.1%,X-射线衍射法防膨率为54.6%,膨胀仪法防膨率为80.7%,岩心线性膨胀率为0.73%,每100g静态吸附量0.29g;动态评价渗透率保留率大于70%,最佳注入质量分数为0.5%~1.0%,且渗透率波动范围小,防膨效果稳定且作用时间长,适于海上某油田注水开发应用。 相似文献
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复合型高温酸化用粘土防膨剂的研制 总被引:1,自引:3,他引:1
为了解决高温下有机高分子型粘土防膨剂防膨率低的问题,将低分子阳离子化合物N-(丙烯酰胺基)丙基-N,N,N-三甲基氯化铵和具有润湿调节作用的1-氨丙基三丙氧基甲硅烷按照10:1的质量比复配,研制了复合型高温酸化用粘土防膨剂HA-1。其性能评价结果表明:在210℃恒温24h后,其防膨率仍保持80%以上;1-氨丙基三丙氧基甲硅烷通过增加水对粘土颗粒表面的润湿角,使粘土表面亲水性减弱而有效抑制粘土膨胀。 相似文献
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张店油田注水井粘土稳定剂配方的室内筛选 总被引:5,自引:0,他引:5
张店油田属强水敏地层,注水开发的关键是防止储层发生粘土膨胀,对一系列粘土稳定剂进行粘土防膨和岩芯流动试验,筛选出适合张店油田注水井的最佳粘土稳定剂配方为2%JJA+2%NH4Cl。用该配方处理后的岩芯,注张店注入水50PV后,渗透率保持率达94.74%。 相似文献
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注水处理用粘土稳定剂的优选 总被引:9,自引:3,他引:6
油井转注水前必须对油层进行防膨处理,而选择合适的粘土稳定剂是关键。由于粘土稳定剂传统评价方法存在不足以及现场使用存在随意性,因此建立了优选粘土稳定剂的系统评价方法。即用X射线衍射仪测定经不同浓度的粘土稳定剂浸泡过的Ca蒙脱石的晶面间距,确定粘土稳定剂最佳的使用浓度;采用乙二醇蒸汽饱和法、水洗实验法、水浸泡实验法评价粘土稳定剂防膨效果的稳定性和耐水冲刷能力;测定在不同温度下经最佳浓度的粘土稳定剂处理后的Ca蒙脱石晶面间距,了解粘土稳定剂的稳定性能;使用研究区块岩心并模拟注水过程进行岩心流动实验,优选出适合于具体区块注水前预处理用的粘土稳定剂。在低渗透油田河146区块,采用优选的粘土稳定剂对河2-斜4井处理后,平均注水量为60.2m3/d,注水油压为18NPa;而没有采用优选的粘土稳定剂的河146-63井,在油压为29MPa时还注不进水。实践表明所建立的粘土稳定剂的系统评价方法是有效的,对油田粘土稳定剂的使用具有一定的指导意义。 相似文献
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缩膨剂HDS-01及其缩膨降压增注技术 总被引:13,自引:2,他引:11
研制了一种不仅能防止粘土水化膨胀 ,还能使已水化膨胀粘土颗粒体积收缩的阳离子聚合物即缩膨剂HDS 0 1,用于中原卫城、马寨油田水敏储层注水井的减压增注处理。介绍了该剂的缩膨机理。以现用防膨剂SSN 13(一种聚季铵盐 )为对比剂 ,考察了HDS 0 1的应用性能 :HDS 0 1和SSN 13的缩膨率分别为 81.5 %~ 86 .2 %和 17.2 %~ 18.5 % ;防膨率分别为 84 .5 %~ 86 .2 %和 81.5 %~ 83.2 % ;储层水敏岩心在HDS 0 1和SSN 13溶液中的失重率分别为 <7%和 >6 0 % ;充填砂柱经HDS 0 1和SSN 13溶液处理后 ,冲刷出的微粒量分别为空白实验值的 1.2 5 %~ 2 .6 0 %和 96 .4 %~ 12 1.9% ,最终渗透率分别为初始值的 98.6 %~ 118%和 12 %~ 5 2 % ;常规酸化后岩心注水压力迅速回升到原值 ,缩膨处理后则稳定下降 ,长时间内回升趋势很小。现场使用的HDS 0 1溶液浓度 5 %~ 15 % ,处理半径 1.5~ 2 .0m。介绍了在 38口注水井进行HDS 0 1缩膨处理的结果 :注水压力下降 ,注水量上升 ,有效期超过 132天 ,许多对应油井增产。图 4表 3。 相似文献
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针对海上油田储层特点筛选黏土防膨剂,对控制储层水敏伤害和保障整个油田的持续高效开发有非常重要的意义。综合多种防膨剂评价方法的长处,采用静态与动态相结合的实验评价方法,筛选了适用于海上某油田注水开发的黏土防膨剂。对于优选出质量分数为1%的FP-3A黏土防膨剂,静态评价离心法防膨率为79.1%,X-射线衍射法防膨率为54.6%,膨胀仪法防膨率为80.7%,岩心线性膨胀率为0.73%,每100 g静态吸附量0.29 g;动态评价渗透率保留率大于70%,最佳注入浓度0.5%~1.0%,且渗透率波动范围小,防膨效果稳定且作用时间长,适于海上某油田注水开发应用。 相似文献