Cr12MoV钢挤压辊补焊修复

叙述了高频焊管机组挤压辊堆焊修复的全过程,应用了整体低温预热和局部高温预热的分级预热法,并采用了新研制的高韧性、高硬度耐磨堆焊焊条。金相分析表明,在堆焊金属的热影响区,形成一层含有隐晶马氏体的残余奥氏体带,这是堆焊修复成功的关键。     

12Cr1MoV和12Cr2MoWVTiB钢焊接接头组织的电镜观察

利用透射电镜(TEM)技术,系统地对比观察了12Cr1MoV和12Cr2MoWVTiB低合金耐热钢焊态和焊后回火的焊接接头中焊缝、近缝区和母材的组织变化,讨论了其对接头性能的影响。认为高温回火后在12Cr1MoV近缝区产生再热裂纹的原因,一方面与该区焊态下粗大带棱角粒状贝氏体M+A小岛造成的应力集中有关;另一方面还与该区回火时晶内沉淀强化,晶界弱化有关。初步探讨了新观察到的组织——回火退化粒状贝氏体的产生机制。     

提高Cr12MoV钢冷冲模寿命的研究

<正> 一、问题的提出 Cr12MoV是典型的冷作模具钢,由于它具有高硬度、高耐磨性及空冷淬硬微变形性等优点,应用较广泛。兵器工业应用冷作模具较多,特别是在生产形状复杂、批量较大的零件时,冷作模具的工作条件更苛刻,应用Cr12MoV钢的量就更大。然而在冲制较软材料(如有色金属及其合金)时,却发生了用典型热处理工艺制造的Cr12MnV模具寿命极低、满足不了生产要求的情况。我厂冲制某产品零件的复合模具——凸凹模,就出现了一套模具只能冲几千件,最多到五万件的情况,从而提高此类模具的寿命,就成为亟待解决的问题。     

激光熔凝表面强化技术及其数值模拟研究进展

综述了激光熔凝表面强化技术机理及工艺参数影响的研究现状,结合实际分析目前该技术存在的技术瓶颈,并探究了其数值模拟方面的研究进展。认为研制高效的激光表面处理涂层和采用数值模拟的方式进行激光表面处理技术的机理研究是该领域的主要发展方向。另外,笔者认为可采用多种表面硬化处理方式共同作用,使材料在多种因素交互作用下发挥最大的硬化潜能,如在激光熔凝表面处理后加渗氮等表面化学处理方法。     

Cr12MoV钢最佳奥氏体化复合冷却淬火

介绍了Ｃｒ１２Ｍ、Ｖ钢最佳奥氏体化复合冷却淬火工艺。试验表明，与常规淬火和等温淬火相比，可以同时提高钢的硬度、强度和韧性，有利于较大幅度提高工模具的使用寿命。     

30Cr2MoV枪管钢碳化物溶解与析出规律

枪管钢重要发展方向是采用二次硬化效应确保高温强度,然而这类钢韧性普遍偏低。为改善韧性,研究了30Cr2Mo V新型二次硬化枪管钢中碳化物溶解与析出规律及其对韧性的影响。采用扫描电子显微镜、透射电子显微镜、碳复型和相分析技术对碳化物进行表征,结果表明:随着淬火温度(8501 050℃)升高,碳化物溶解越多,回火时二次硬化相析出动力越大;在950℃温度(略低于MC型碳化物全固溶温度)淬火时,奥氏体晶界处未溶MC型碳化物可有效抑制原奥氏体晶粒长大,冲击功保持较高水平(107 J);在950℃温度淬火后回火时,随着回火温度(600700℃)升高,M_3C型碳化物不断溶解,M_2C型碳化物逐渐析出,M_7C_3型碳化物在略小于650℃时开始析出,MC型碳化物含量几乎不变,碳化物总量减少约14%;在600℃、625℃和650℃温度回火时冲击断口分别呈准解理、解理和韧性断裂;625℃温度时解理断裂原因可能是在625℃温度回火时M_3C型碳化物向M_2C型碳化物转变过程中发生了晶内强化和晶界弱化、有害元素向晶界偏聚和碳化物粗化。     

30Cr2MoV枪管钢碳化物溶解与析出规律

枪管钢重要发展方向是采用二次硬化效应确保高温强度,然而这类钢韧性普遍偏低.为改善韧性,研究了 30Cr2MoV新型二次硬化枪管钢中碳化物溶解与析出规律及其对韧性的影响.采用扫描电子显微镜、透射电子显微镜、碳复型和相分析技术对碳化物进行表征,结果表明:随着淬火温度(850～1050℃)升高,碳化物溶解越多,回火时二次硬化...     

Cr12MoV钢渗硼－淬火复合工艺研究

对Cr12MoV钢试样进行了粉末固体渗硼－淬火复合工艺试验,并进行了组织分析与性能测试,确定了提高Cr12MoV钢耐磨性的粉末固体渗硼－淬火复合工艺参数。     

Cr12MoV钢的组织结构和接触疲劳强度的研究

利用透射电子显微镜和扫描电子显微镜对Crl2MoV钢的组织结构进行了仔细分析,并从组织结构的角度出发,讨论了试验钢的接触疲劳性能和其它力学性能。试验结果表明:(1)碳化物的形状、大小和分布是影响Crl2MoV钢接触疲劳强度的最主要因素;(2)调整工艺制度时,钢的强度、塑性、韧性和接触疲劳强度均有所提高;(3)钢中残余奥氏体在接触疲劳应力作用下会转变成马氏体,部分残余奥氏体的转变对提高接触疲劳强度有利。     

Cr12MoV冷作模具钢渗硼层表面与界面分析

采用热浸渗法对Cr12MoV冷作模具钢进行渗硼处理,通过扫描电镜、能量色谱和X射线衍射分析渗硼层表面-界面形貌、化学元素分布和物相组成,对结合界面进行线扫描和面扫描分析,讨论了热浸法渗硼机理,并对残余应力和残余奥氏体进行测试。测试结果表明：渗硼层表面存在着细小气孔,与不溶于硼化物的原子扩散相关;渗硼层表面形成的高硬FeB按照(002)方向择优生长;渗硼层结合界面化学元素发生相互扩散,元素分布均匀;渗硼处理后表面残余应力由拉应力变为压应力,同时残余奥氏体转变为马氏体,改善了冷作模具的摩擦与磨损性能。     

25Cr2MoV钢显微组织对蠕变脆性的影响

<正> 一、前言 25Cr2MoV钢是动力工业常用的紧固件材料。目前的热处理规范(1050℃正火,680℃回火)片面追求强度,没有配合以合理的塑性,在温度、应力长时间作用下,经常由于钢的塑性储备耗尽而出现蠕变脆性破坏,危及电厂的安全生产。     

铝合金激光表面熔化处理

对铝合金(ZL104)激光表面熔化处理的工艺参数进行了分析和确定,对熔化层的金相组织进行了理论分析,测试了处理前后表面硬度的变化,并进行了磨损试验,结果表明,经激光表面熔化处理的表面层组织明显细化,耐磨性能成倍增加。     

激光表面处理薄装甲板

<正> 一、前 言 薄装甲板的传统防护设计,实质上只是实施一种消极的防御,它单纯依靠甲板材料局部区域内的合格损伤来消耗弹丸的侵彻能力。对于已获得广泛应用的强度级别为160～180kgf/mm~2的薄装甲板,通过冶金学和金属学方面的技术途径,只能在很有限的程度内继续提高抗弹能力。双硬度薄复合装甲板的抗弹能力也只是在较小的法线角范围内才显示出一定的优越性。传统防护设计没有足够注意和充分利用侵彻过程中弹丸和甲板之间的相互作用关系,难于大幅度提高薄装甲板的抗弹能力。     

激光表面熔凝对铝-硅共晶合金组织与性能的影响

本文利用大功率CO_2连续式激光器,研究了Al-12.7％S_1共晶合金表面快速熔凝处理的组织与性能。试验结果表明,激光功率密度与激光扫描速度,对Al-Si合金表面熔凝层的组织细化具有重要作用。在快速熔凝条件下,其熔凝表层为极细的α+(α+Si)亚共晶组织,次表层为具有方向性分布的柱状树枝晶组织。由于表层组织的细化,使其显微硬度得到明显提高(由HV50→HV90),而耐磨性与未经处理的铸态组织相比、可提高一倍以上。     

3Cr2W8V和4Cr5MoVSi钢的机械性能对热锻模使用寿命的影响

<正> 模具的机械性能是材料内部组织结构特征的宏观度量,是模具抵抗失效的能力,因此,从模具的工作条件出发,通过机械性能分析,找出造成模具失效的主导因素,确定衡量此种失效抗力的正确判据(强度或韧性),并针对失效抗力的特定要求,选择合适     

不同热处理后Cr12MoV钢磨损的研究

研究热处理工艺对Cr12MoV钢组织和磨损性能的影响,利用扫描电镜对磨损表面进行观察分析。结果表明,Cr12MoV钢经不同热处理后其干滑动摩擦磨损机理均为黏着磨损和磨粒磨损的复合磨损。     

4Cr5MoSiV电火花加工工艺试验研究

综合应用了单因素试验和正交试验,对4Cr5MoSiV钢进行了电火花加工工艺试验。在分析电加工特征的基础上,考查了电规准及交互作用对材料去除率、电极损耗、相对损耗等影响,并对电火花加工机理进行了研究。研究结果表明：4Cr5MoSiV在峰值电流为4～24A,脉冲宽度为25～400μs,加工电压为80～200 V范围内,电极材料为工业纯铜T1,采用负极性加工时,脉冲宽度对相对损耗比的影响效果比峰值电流、加工电压显著;选择合适的脉冲宽度可以在低电极损耗比的条件下获得较高的材料去除率。     

25Cr2Ni4W4钢马氏体自回火应用试验

<正> 在机械制造业中,热处理节能日益受到人们的重视。为了减少热处理能耗,寻求新的热处理工艺方法,已经有许多科技工作者做了大量的工作,其中,充分利用低碳钢和低碳合金钢的马氏体自回火效应就是较为有效的节能方法之一。 本试验选用我厂使用较多的25Cr2Ni4WA钢,M_s点为300℃,利用其马氏体自回火效应,节省低温回火工艺,达到节能的目的。 试验选用三种热处理制度进行比较,其具体结果如表1所示。