重轨钢中大颗粒夹杂物的来源探讨

为明确重轨钢中大颗粒夹杂物的来源,为工艺改进提供依据,利用夹杂物分析仪对重轨钢冶炼全流程夹杂物进行了统计分析,采用典型夹杂物与大颗粒夹杂物成分对比的方法,同时结合夹杂物超标和探伤不合试样的分析,归纳出常见大型夹杂物的类型,并对来源进行了探讨。结果表明,大于10μm夹杂物在精炼过程中都能去除,典型夹杂物均含有5%~10%的w(MgO)。精炼后产生的大于10μm夹杂物为二次氧化产物或保护渣,其特征是夹杂物中MgO含量非常低。引起探伤不合或夹杂物超标试样中的大型夹杂主要来源于大包下渣、保护渣和水口结瘤产物,普遍含有大块状的镁铝尖晶石,其中大包下渣的特征是钙含量偏高。控制重轨钢中大颗粒夹杂,除常规的防止二次氧化,防止卷渣及提高水口材质外,应加强对硅、锰脱氧钢中尖晶石的控制,尽量使用较低铝含量的合金和辅料,提高中包冲击区耐材质量及合适的连浇炉数,防止尖晶石产物在水口聚集。     

钙处理钢中夹杂物行为的研究

为改善武钢CSP产线钢水的连浇性,通过工业试验对钙处理钢中夹杂物的变化进行了研究,试验结果表明,钙处理后,钢中夹杂由Al2O3和MnS转变为铝酸钙盐或CaO-Al2O3-MgO-CaS复合夹杂,由于钙处理对夹杂物的聚合变性作用,钢中夹杂物直径不小于5μm的比例增加。通过热力学计算,分析了钙处理使夹杂物变性的条件。根据试验结果对工艺进行了优化,钢水结瘤断浇次数由3.6次/月降低到1.5次/月。     

Q195钢中夹杂物行为的研究

针对Q195钢转炉→吹氩→连铸工艺的生产流程,系统分析生产过程中氧、氮和显微夹杂物的变化.结果表明:Q195钢中间包非稳态钢液平均氧含量为223.8 ×10-6,是稳态浇铸时的1.1倍,显微夹杂平均含量为37.19个/mm2,是非稳态浇铸时的1.4倍;非稳态比稳态浇铸过程中间包和铸坯中氧氮含量均有提高.显微夹杂粒径均以0～5 μm为主,形貌随工艺流程沿“不规则形→椭圆形→近球形→球形”转变,最终铸坯中显微夹杂物以球形硅锰铝酸盐复合夹杂为主.     

45号钢中氧化夹杂物行为研究

南钢45号钢的主要问题是铸坯和轧材裂纹率高,轧材易在热墩或热墩后的机加工过程中出现不同程度的开裂.究其原因是由于钢中大量的氧化夹杂物使得其塑性、韧性及疲劳强度降低、加工性能变坏所致.因此,通过控制转炉终点碳含量和出钢过程温度以减少氧化夹杂物生成、增加软吹氩时间以促进夹杂物的上浮和去除、加强保护浇注以防止钢液二次氧化等措...     

喷吹Ca—Si钢中的非金属夹杂物及其成因

一、前言在低碳锰系钢中存在 Mns 夹杂,它们在轧制温度下富于塑性。在连续轧制的钢板中这些夹杂物呈细长条状,在交叉轧制的厚板     

42CrMo钢大尺寸夹杂物的来源与控制

针对42CrMo合结钢轧材超声波探伤合格率低的问题,利用扫描电镜等设备对探伤不合样品进行分析,发现探伤不合样品中有直径为100 μm左右的球形夹杂物或者尺寸为1 000 μm左右的长条形夹杂物.通过钢液内生夹杂和生产过程接触的原辅料的分析比对,认为大尺寸夹杂物主要由于外来夹杂进入钢液中,最终造成轧材探伤合格率低.通过增...     

高强船板钢精炼过程中夹杂物行为研究

采用扫描电镜和相图分析软件研究两种不同精炼工艺下高强船板钢中夹杂物的变化行为,结果表明:两种精炼工艺下,钢中的夹杂物变化为Al2 O3→CaO·Al2O3·MgO→CaO·(Al2O3)·CaS→CaO·CaS·(Al2O3);与LF炉为主的精炼工艺相比,采用以VD炉为主的精炼工艺,钢水中夹杂物密度从11.5个/mm2降至3.4个/mm2,小于5μm的夹杂物数量下降明显.     

轴承钢冶炼过程夹杂物行为及其来源的分析

利用金相、SEM等分析方法,取样分析了某电炉厂EAF—LF—VD—CC流程GCr15轴承钢精炼过程非金属夹杂物的行为,试验结果表明,LF处理后夹杂物以云团状Al2O2、点状不变形夹杂物和硫化物为主;VD处理后Al2O3和点状不变形夹杂物明显减少,而含钙、镁、铝、硫等的复合夹杂有所增加;成材试样中未发现点状不变形夹杂物,只有少量尺寸很小的三氧化二铝、硫化物和含钙、镁、铝、硫等的复合夹杂。精炼过程夹杂数量呈下降趋势,并分析了各类夹杂物的来源.     

45A钢方坯夹杂物行为研究

为了了解45A钢铸坯夹杂物行为,利用显微镜、电子探针和大样电解等分析方法对45A钢铸坯中夹杂物分布、数量和种类做了分析。结果表明:铸坯夹杂物整体控制水平较好,其中铸坯夹杂物指数平均为22.2个/mm2,铸坯中心夹杂物指数为25.8个/mm2;铸坯大样电解结果表明大型夹杂物总量平均为2.23 mg/(10 kg),夹杂物直径都大于300μm;大型夹杂物主要来源于结晶器卷渣、氧化产物和中间包覆盖剂等。     

钢中非金属夹杂物的碰撞行为研究

钢中非金属夹杂物去除的主要方法是期待夹杂物粒子凝聚长大上浮。本文主要分析了夹杂物的碰撞和上浮机理,在显微条件下观察钢中夹杂物碰撞凝聚的运动过程,总结了钢中夹杂物的运动规律。     

72A钢非金属夹杂物行为

采用多种方法对酒钢72A钢中非金属夹杂物进行了调查,对夹杂物的类型、来源、数量及尺寸进行了讨论.实验证明,铸坯中夹杂物有60%外来夹杂物,40%为脱氧产物;引起线材拉拔脆断的主要原因是外来大颗粒脆性夹杂,而控制好脱氧产物和外来夹杂物的组成、形貌、大小及分布,是解决线材拉拔脆断的关键.     

20G钢非金属夹杂物的行为研究

针对某钢厂在生产20G钢初期,存在表面裂纹,低倍检验不合格的问题,对其生产过程中非金属夹杂物类型、数量、来源、尺寸及分布进行了综合分析。研究表明:正常铸坯中显微夹杂物平均总体积率0.149%,连浇坯中显微夹杂物平均总体积率为0.184%;正常坯中大型夹杂物平均含量为1.81 mg/kg,连浇坯中含量为3.31 mg/kg,其夹杂物主要来源于结晶器液面保护渣,其次中包覆盖剂和钢包渣卷入也是钢水污染的一个原因。     

喷吹CaSi粉对16Mn类钢中非金属夹杂物的控制

工业试验使用平炉冶炼的16Mn钢水,钢包喷吹CaSi粉或CaO+CaF_2粉剂。喷吹CaSi粉后钢中电解夹杂含量显著降低,钢中夹杂物明显细化。促使钢中夹杂物变性重要的是控制钢中Ca,Al,S,O含量。喷吹CaSi粉可将A_2O_3和绝大部分MnS夹杂变性。喷吹CaO+CaF_2粉剂时,部分Al_2O_3夹杂变性,而MnS变性却很困难。     

VD镇静时间对齿轮钢大颗粒夹杂物的影响

采用蔡司电镜+INCA软件对宝山钢铁股份有限公司齿轮钢VD镇静过程钢中夹杂物进行自动检测,发现大于5μm夹杂物数量与大于10μm夹杂物数量成正相关,而且随着镇静时间的增加先减少后增加。VD镇静过程最大夹杂物主要是球状CaO-Al_2O_3+MgO-Al_2O_3复合夹杂物,而且随着夹杂物中CaO-Al_2O_3面积占比的增加,最大夹杂物尺寸增大。建议镇静时间控制在15 min左右。     

轴承钢大尺寸夹杂物的来源分析及其应对策略

对轴承钢中出现的3种非典型的大尺寸夹杂物进行了定性分析并确定了其来源.转炉钢被发现有直径超过50μm的合金铬铁夹杂物,系精炼阶段补加的合金剂铬铁未完全熔融所致;转炉钢还被发现有带尖角的大尺寸SiC夹杂物,系临时调整精炼渣系时所加入的SiC造渣料未完全熔融并卷入钢液所致.稀土深脱氧电炉钢中发现点链状、长度近900μm的聚...     

RH软吹时间对钢水中夹杂物行为的影响

分析了RH软吹30 min过程中轴承钢夹杂物的行为变化。结果表明,软吹前25 min,钢中总氧含量由12×10^-6降低到8×10^-6;软吹25～30 min时钢中总氧含量略有回升。钢中夹杂物的数量随着软吹时间的增加而减少,软吹20 min后大于80μm的较大尺寸夹杂物基本去除;继续增加软吹时间,有利于进一步去除钢中的夹杂物;但夹杂物类型随软吹时间的增加变化不大。随着软吹时间的延长,钢水温降增大,对后续浇注造成不利影响。综合考虑夹杂物的去除效果、软吹过程的温降和高效化生产等因素,认为轴承钢软吹时间控制在20～25 min较为合理。     

高级别船板钢轧制过程夹杂物的行为研究

采用金相显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和能谱分析(EDS)等研究方法分别对莱钢F550船板钢300 mm厚铸坯、50 mm厚轧板和20 mm厚轧板的上表面、侧面和横截面夹杂物的种类、尺寸、成分及形貌等特征进行了分析.结果表明,F550船板钢中的夹杂物在轧制前后种类和尺寸没有明显变化,轧后大于5μm的夹杂物所占比例略有升高;船板钢中主要夹杂物有单相氧化铝和氧化物-硫化物复合夹杂;试样不同面上复合夹杂物的形貌特征各异,在轧制过程中试样各个面上复合夹杂物形貌发生明显变化,这与夹杂物的塑性和轧制受力情况有关.     

集装箱钢连铸薄板坯中的夹杂物行为

对珠钢 CSP薄板坯连铸机生产的横断面为 1180 mm× 5 0 mm的集装箱钢薄板坯中的夹杂物进行了研究 ,得到了薄板坯中夹杂物的种类、数量、大小及分布规律。还讨论了夹杂物对产品性能的影响及减少铸坯中的夹杂物一些措施