3Cr2Mo塑料模具钢连续冷却相变行为

为了调节塑料模具钢3Cr2Mo的组织,以实现在线预硬化,使用Gleeble1500热模拟试验机、光学显微镜以及透射电子显微镜等研究3Cr2Mo钢变形及未变形奥氏体的连续冷却相变行为及相变组织.实验结果表明,3Cr2Mo钢奥氏体稳定性较高,在所研究的实验条件下,连续冷却过程中没有出现先共析铁素体和珠光体,而是发生贝氏体和马氏体相变.热变形使奥氏体发生了机械稳定化,贝氏体相变推迟到较低温度下才完成.随着冷却速度的降低,贝氏体的形态由常规板条状变成粒状,最终可获得粒状贝氏体组织.     

TWIP钢拉伸变形微观组织的分析

对Fe-C-Mn系TWIP钢进行室温拉伸实验来测试力学性能,利用光学显微镜对金相组织进行观察,使用SEM对拉伸断口形貌进行观察。通过透射电镜对变形后的微观组织进行观察。结果表明:Fe-C-Mn系TWIP钢表现出优异力学性能,延伸率为47.14%,抗拉强度达到927 MPa,强塑积达到43700 MPa·%。在室温下完全为奥氏体组织,在拉伸后孪晶的数量明显增加。实验样钢中既包含了TRIP效应,又包含了TWIP效应,并且还有马氏体效应的共同作用。     

4Cr3Mo2V钢淬回火过程组织结构研究

采用ＴＥＭ、ＸＲＤ研究了４Ｃｒ３Ｍｏ２Ｖ模具用钢淬、回火过程组织结构变化及碳化物行为，结果表明，碳化物转变过程为Ｍ３Ｃ→ＭＣ→ＭＣ＋Ｍ６Ｃ。二次硬化主要由ＭＣ析出引起，对二次硬化奇特的Ｘ射线谱线和电子衍射花样进行了注释。     

AF1410钢时效过程显微组织研究EI

研究了ＡＦ１４１０钢四种时效状态和淬火状态的显微组织；分析了组织变化及其对钢强韧性的影响。     

37CrMoMn钢渗氮处理微观组织与性能研究

对37CrMoMn钢钻杆接头进行气体渗氮处理,采用光学显微镜（OM）、X射线衍射仪（XRD）、扫描电子显微镜（SEM）、显微硬度计及磨擦磨损试验研究了渗氮层的显微组织、硬度及耐磨性能。结果表明：渗氮层厚达150μm,氮化形成的ζ-FezN相、ε-F-e3N相和Cr2N相等氮化物增强相,使表面硬度显著增加。渗氮层与基体材料相比摩擦系数显著降低,钻杆接头经过渗氮后,耐磨性提高了8倍。     

两种热处理40CrNi2Si2MoVA钢的微观组织与力学行为EI

观察和比较了油淬热处理和等温热处理４０ｃｒＮｉ２Ｓｉ２ＭｏｖＡ钢的显微组织。研究表明，两种热处理后钢均得到回火马氏体＋贝氏体＋残余奥氏体的混合组织，但贝氏体及残余奥氏体形态有所不同。等温热处理后钢的韧性相较多而对韧性有益，主要表现为裂纹起始功的提高。     

整体淬火顶杆用钢65MnV的研制

根据整体淬火顶杆的制造及使用性能要求，研制了一种新型整体淬火顶杆专用钢６５ＭｎＶ，研究了该钢的物理，力学及工艺性能，并与顶杆常用钢６５Ｍｎ进行比较。结果表明：６５ＭｎＶ钢具有良好的综合力学性能，加工性能和耐磨性。同６５Ｍｎ相比，σ０．２和σｂ分别提高了２９２ＭＰａ和２０３ＭＰａ，ａｋ和耐磨性分别提高了３倍和０．３倍。     

Cr12MoV模具钢堆焊工艺及组织研究

研究了Cr12MoV模具钢堆焊工艺,对堆焊接头组织形貌分析和显微硬度测定表明,堆焊层具有高硬度,热影响区中的白亮带为残余奥氏体,它有利于缓解热应力.     

铝含量对Ni_3Al基合金IC6E微观组织和力学性能的影响EI

为了确定Ni3Al基合金IC6E中最佳的铝含量,在成分为Ni-14.0Mo-7.2Al-0.025B(质量分数/%,下同)的母合金中,分别加入了四种不同含量的铝(0%,0.4%,0.6%,0.8%),测定了这些合金的室温拉伸和1050℃/90MPa高温持久性能,并采用扫描电镜分析了这些合金的微观组织。综合考虑这些合金的微观组织以及力学性能,确定了在IC6E合金中最佳的铝含量为7.8%。     

Ni和Si在高强韧低合金冷作模具钢（GD钢）中的作用

研究了五种含１－２的Ｎｉ和Ｓｉ的试验钢淬火回火后的微观结构及力学性能，结果表明：少量Ｎｉ和Ｓｉ分别增加残余奥氏体（γ＂）的数量和稳定性，含１Ｎｉ和１Ｓｉ的ＧＤ钢２５０℃回火后可得到大于１０％的较稳定的残余奥氏体，Ｎｉ和Ｓｉ共存使淬火未溶碳化物细化；使火过程中ε－碳化物熔解和渗碳体析出的温度提高到３５０℃左右；１Ｎｉ＋Ｓｉ可综合发挥Ｎｉ改善冲击韧性和断裂韧性、Ｓｉ提高回火稳定性和强度的作用。     

4Cr5MoVSi钢氮化层组织结构的研究

以金相、透射电镜,电子衍射、X射线衍射及微区成分分析等综合方法研究了4Cr5MoVSi钢渗氮层中氮化物的类型、分布、形貌及微区成分沿渗层的变化规律。结果表明,化合物层的ε、γ基体上弥散析出CrN、Mo_2N和VN合金氮化物。扩散层内弥散析出的合金氮化物多分布在碳化物较多的原马氏体界面及碳化物与α的边界上。脉状组织形成的原因是合金元素和氮原子在原奥氏体晶界偏聚形成合金氮化物。控制渗氮工艺可减轻脉状组织为细小的颗粒状。由于大量氮原子溶入合金化的α相,使α晶胞膨胀晶面间距增大。     

塑料模具钢大模块生产工艺分析

针对国内塑料模具钢大模块探伤合格率不高的问题,分析了国内外的制造工艺,指出了目前浇注、锻造、热处理过程中可能出现的问题.结果表明: 真空上注法可以改善铸锭心部组织的致密性,通过辅助手段可以提高上注法的表面质量;锻造加热温度的高低应视锭坯的内部质量和锻造设备吨位而定,保证钢锭心部变形有利于钢锭心部缺陷愈合,锻后快冷会增加...     

表面激光强化对汽车模具钢H13组织与性能的影响

采用表面激光熔覆和激光冲击强化的方法对汽车模具钢进行表面强化处理,研究了M2高速钢粉末含量(粉末成分:Fe104 75%～100%,M2粉末0～25%,质量分数)对熔覆层显微组织、物相组成和耐磨性能的影响,并探讨了激光冲击强化对熔覆层耐磨性能的影响。结果表明:除未添加M2粉末的M0试样熔覆层中的ɑ-Fe、γ-Fe、M₂₃C₆和M₇C₃相外,添加M2高速钢合金粉末后的熔覆层中还出现了硬度更高的MC、M₂C和M₆C相;M2高速钢粉末含量的提升有助于细化复合熔覆层的组织,而熔覆层与基体仍然保持着良好的冶金结合。添加不同含量M2高速钢合金粉末的复合熔覆层的硬度都高于M0试样,且加入15%M2高速钢合金粉末的熔覆层的平均摩擦系数和磨损率小于M0熔覆层。     

热挤压钛/钢复合管的微观组织和性能

以低碳钢Q235为内管、以工业纯钛TA2为复管,用热挤压工艺制备了钛/钢复合管,使用金相显微镜、场发射扫描电子显微镜、X射线衍射仪、显微硬度仪和纳米压痕等手段对其表征,研究了这种钛/钢复合管的力学性能与结合界面微观组织的关系。结果表明,钛/钢复合管的外径为22 mm,内外壁厚分别为2.8 mm和0.4 mm,复合界面结合良好,界面内的主要物相为α-Fe、α-Ti、TiC及Fe₂Ti;高温挤压使钛/钢复合管结合界面处的位错密度提高和晶粒明显细化,复合管钛侧的晶粒细化程度比基材钢侧的高,界面晶粒的平均尺寸为1.5μm。加工硬化和高温热挤压使钛/钢结合界面的硬度提高,界面结合处的硬度最大。低温退火削弱了钛/钢复合管的加工硬化程度,提高了界面材料的刚度,而对界面金属间化合物生成的反应层的影响较小。     

热轧双相钢回火后的显微组织研究

研究了热轧以相钢Ｆｅ－０．０７８Ｃ－１．４４Ｍｎ－１．１１Ｓｉ－０．３８Ｃｒ经不同温度回火后的显微组织变化。透射电镜观察表明：热轧双相钢的组织中不可避免地混有少量珠光林（＜５％），它们对钢的基本力学性能并没有多大影响。本钢种２００℃回火组织中，马氏体基本不变化，为板条态，双相钢仍保持屈服行为；３００℃回火组织中，大量马氏体发生分解，形成碳化物，与少量珠光体交界处的马氏体首先发生分解。该温度回火完全     

热处理对0Cr17Ni5Mo3钢组织和性能的影响

研究了热处理对0Cr17Ni5Mo3钢显微组织和性能的影响.结果表明,固溶温度在一定范围内对拉伸、冲击性能的影响不明显;470C时抗拉强度达最高值,在450C附近时效出现回火脆性,冲击韧性处于低谷.     

钢的热处理组织分析：第四讲 钢的热处理组织分析实例（二）

5 40Cr球化退火组织 图6为40Cr球化退火组织。从显微观察可见,该组织由两部分组成:白亮块和分布着小颗粒的白亮块。40Cr钢球化退火后只能由铁素体与渗碳体两相组成。所以白色颗粒状物为渗碳体,白亮块及分布有渗碳体颗粒的白亮块(基体)均为铁素体。从形态看也可判断它是铁素体块及分布有渗碳体的铁素体。形成这种组织完全决定于退火工艺。球化前原始组织为大块状铁素体与珠光体的混合组织,经750℃加热时,组织为铁素体块+(奥氏体和少量的渗碳体);缓冷后,铁素体块不变,而奥氏体分解为球状珠光体,致使缓冷后组织中碳化物分布极不均匀,     

20钢强流脉冲电子束表面合金化的微观组织和性能

为改善20钢件的表面性能,利用强流脉冲电子束(HCPEB)技术与预置涂层相结合的技术在20钢表面合金化Cr元素以获得高性能的合金复合改性层。利用X射线衍射、金相显微镜、扫描电子显微镜、透射电子显微镜、维氏硬度计以及多功能微机电化学分析仪对合金化层的显微组织以及性能进行研究。结果表明:20钢经过HCPEB辐照合金化后,形成了厚度约为4~6μm的合金化改性层,Cr元素在样品表层发生了固溶和扩散。部分渗碳体在辐照诱发的应力作用下出现弯折、粒化等现象,并在基体溶解与Cr结合析出颗粒细小弥散的Cr_(23)C_6增强相。HCPEB辐照合金化后材料表层显微硬度提高了35%,腐蚀电流密度降低了1个数量级。     

易切削塑料模具钢5CrNiMnMoVSCa中夹杂物的组成及形貌

易切削塑料模具钢5CrNiMnMoVSCa 中硫化物有长条状 MnS、无核心纺锤状及有核心纺锤状(Mn,Ca)S 固溶体。随着 Ca/S 增加,后两者份数增加,前者份数下降。钢中氧化物有作为硫化物核心的 Cao·2Al_2O_3,CaO·6Al_2O_3和单独存在的2CaO·Al_2O_3·SiO_2。随着钢中 Ca/S 增加,硫化物形态改善。