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目的探究原油长输管道阴极保护失效的原因。方法通过管道通/断电电位测试、集输末站内外电位测试和绝缘法兰测试等方法,判断集输管线是否处于有效的保护状态,站内外阴极保护是否存在直流干扰情况,以及绝缘法兰的工作情况。结果 1~#集气站-1~#阀室管道通电电位为-850~1200 mV,断电电位为-773~788 mV,不满足比-850 mV更负的准则。站外管线通/断电电位虽然随着站内阴保电流的增大而增大,但是在电流为6、18 A时,其断电电位分别为-880 mV和-1198 mV,在保护电位范围之内(-850~1200 mV),没有产生过保护,符合国标的要求。站内外阴极保护干扰是客观存在的,可以通过调节及平衡站内外的输出,使站内外管道的保护电位在规定的电位区间之内(-850~1200 mV)。集输末站处的绝缘法兰性能良好,但是锌接地电池基本耗尽。结论管道断电电位没有达到要求,且集输末站内外阴极保护存在相互干扰,是该长输管道阴极保护失效的主要原因。 相似文献
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通过瞬间断电法对不同形式阳极地床保护下的站场及干线管道的电位进行测试,研究了不同分布形式的阳极地床对区域阴极保护效果及干线管道干扰的影响。结果表明:在埋地金属结构物密集区域,由于接地网的屏蔽作用,采用深井阳极地床难以使该区域的被保护管道达到有效的阴极保护;将分布式浅埋阳极埋设在被保护管道附近,阴保电流可通过较短的路径到达被保护管道表面,使被保护管道得到有效的阴极保护;深井阳极地床电流分布范围广,极易从干线管道远离站场的位置流入管道,然后通过站场绝缘接头外侧流入站内,会造成绝缘接头外侧电位偏正,形成阴极干扰;分布式浅埋阳极和柔性阳极对干线管道造成的干扰较小。 相似文献
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广东地区天然气埋地管道因受高压直流输电(HVDC)接地极干扰,采用了铺设锌带、阀室接地、阴极保护等防干扰措施,通过管道电位和腐蚀速率分析研究了这些防干扰措施对高压直流输电干扰的缓解效果.结果表明:管道方的防干扰措施可以在一定程度上缓解管道受到的干扰,但控制干扰源与管道的间距、减少接地极放电时长、降低接地极放电频次才是效... 相似文献
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为保障埋地钢质管道的安全运行,针对区域阴极保护对站外管道的直流阴极干扰问题进行了专项测试与研究。通过通断电位测试确定了对外部管道造成干扰的区域阴极保护电源,通过站外管道的电位测试明确了受干扰段的长度。针对区域阴极保护的特点分析了造成外管道阴极干扰的原因。 相似文献
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评价阴极保护系统的有效性是非常重要的,通常推荐用地下构筑物对地的极化电位为-850mV(Cu/CuSO4)来判定。但在某些情况下,常规的断电电位测量是不可能或不准确的。用腐蚀试片可解决简单断电电位测量问题,但所有这些方法只能用断电电位测量阴极保护的有效性,不能测定阴极保护构筑物的真实腐蚀速率。本文介绍一种能直接测量土壤中腐蚀速率的埋地腐蚀电极。该腐蚀电极被固定在管道附近,通过阴极保护断开和接通循环,周期性与管道的阴极保护系统连接,可以高分辨率、高精度地测量土壤腐蚀性,并由阴极保护系统的有效性来控制。 相似文献
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在埋地管道阴极保护断电电位测试过程中,固态去耦合器的电容放电会导致断电电位测试结果不准确。从固态去耦合器结构、电容放电特性及放电回路影响因素等方面,分析了固态去耦合器对管道断电电位的影响规律,并通过现场试验验证了交流排流设施会导致管道断电电位测量值负移,明确了固态去耦合器对管道断电电位的影响与电容值、接地极材料、接地极接地电阻、管道通电电位等因素有关,消除固态去耦合器干扰影响最有效的方式是断开固态去耦合器与管道的连接。 相似文献
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对于受地铁动态直流杂散电流干扰的埋地钢质原油管道,采用试片电位采集仪测量了阴极保护极化试片的断电电位。结果表明,该测试方法简便易行、数据准确可靠,与传统测试方法相比具有较大的技术优势。 相似文献
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