PE-g-MAH增容PA 66/POE的形态与性能

使用马来酸酐接枝聚乙烯(PE-g-MAH)作为乙烯-辛烯共聚物(POE)增韧聚酰胺(PA)66的增容剂,研究了PE-g-MAH用量对PA 66/POE共混物的力学性能和形态影响。随着PE-g-MAH用量的增加 PA 66和POE的相容性显著改善,共混物中各组分的熔融峰温下降;共混物的缺口冲击强度显著提高,断裂伸长率成倍增大,韧性也有提高。当w(PE-g-MAH)为8%时,增容效果较好。     

HDPE含量对PA1012/POE-g-MAH/HDPE共混物性能的影响

采用双螺杆挤出机,通过熔融共混法制备了尼龙1012(PA1012)/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POEg-MAH)/高密度聚乙烯(HDPE)合金材料。固定PA1012/POE-g-MAH/HDPE的含量比为80/(20-x)/x(x=0~20),通过机械性能、扫描电镜(SEM)、熔体质量流动速率(MFR)测试,考查了HDPE含量对POE-g-MAH增韧PA1012性能的影响。当(20-x)∶x小于3∶2时,随着HDPE含量的提高,合金材料的冲击强度、弯曲模量均增大。当PA1012/POE-g-MAH/HDPE的含量比为79.8/12/8时,与20%POE-g-MAH增韧PA1012相比,悬臂梁缺口冲击强度提高了30.4%,弯曲模量提高了19.8%,有效实现了增韧PA1012的刚韧平衡。     

POE-g-MAH对HDPE/PA6共混物性能的影响

以乙烯-辛烯接枝马来酸酐(POE-g-MAH)作为相容剂,采用熔融挤出法制备高密度聚乙烯(HDPE)/尼龙6(PA6)共混物。考查了POE-g-MAH用量对共混物形态结构、力学性能、维卡软化点、流变性能的影响。结果表明,POE-g-MAH可提高HDPE/PA6共混物的界面相容性,随着POE-g-MAH用量的增加,共混物的拉伸强度先增加后降低,冲击强度增加,维卡软化点先增加后降低。     

HDPE-g-MAH和POE-g-MAH对HDPE/PA6共混物性能的影响

分别以高密度聚乙烯接枝马来酸酐（HDPE-g-MAH）和乙烯-辛烯共聚物接枝马来酸酐（POE-g-MAH）作为相容剂,通过熔融挤出法对PE100/PA6共混物进行共混改性。研究了两种相容剂的用量对共混物力学性能、热性能和微观结构的影响。结果表明：HDPE-g-MAH与POE-g-MAH相比,都使体系发生反应性增容的同时,对共混物的结晶性更为有利,使得PE100/PA6/HDPE-g-MAH的综合性能更好,更适合作为PE100耐热改性时的增容剂。     

POE-g-MAH对PA66/纳米TiO_2复合材料力学性能及相容性的影响

采用熔融共混法制备了尼龙(PA)66/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)/纳米TiO2复合材料,通过万能材料试验机、冲击试验机、熔体流动速率(MFR)测试仪等研究了POE-g-MAH对复合材料力学性能及MFR的影响,利用Molau实验和FSEM考察了POE-g-MAH与PA66的相容性。结果显示,POE-g-MAH与PA66基体有很好的相容性;随着POE-g-MAH用量的增加,PA66/POE-g-MAH/纳米TiO2复合材料的缺口冲击强度逐渐增加,拉伸强度、弯曲强度、拉伸弹性模量及MFR逐渐降低;当POE-g-MAH质量分数为12%时,复合材料的综合性能最佳,缺口冲击强度、拉伸强度、弯曲强度、拉伸弹性模量和MFR分别为20.89kJ/m2,41.15MPa,64.2MPa,1428.15MPa和19.2g/(10min)。     

POE-g-MAH对HDPE/EVOH共混物形态与性能的影响

通过双螺杆熔融挤出制备了高密度聚乙烯/乙烯-乙烯醇共聚物/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(HDPE/EVOH/POE-g-MAH)三元共混物。固定基体HDPE与分散相的比例为70:30,考察了EVOH与POE-g-MAH含量变化时,共混物形态与力学性能、流变特性以及结晶行为之间的关系。结果表明:因EVOH与POE-g-MAH之间的反应,POE-gMAH能有效地调控共混物的形态和性质。随POE-g-MAH含量的增加,共混物中分散相形态从颗粒状和纤维状共存向全部颗粒状过渡,分散相尺寸变小,界面黏附力增强,HDPE的韧性得以明显改善。当HDPE/EVOH/POE-g-MAH为70:20:10时,三元共混物的冲击强度最高为60 kJ/m~2,是纯HDPE的4.3倍,拉伸强度保留率为92%。     

PA11/POE/POE-g-MAH共混合金的制备及性能研究

通过熔融共混法制备了聚酰胺11/乙烯-辛烯共聚物/马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(PA11/POE/POE-g MAH)三元共混合金,研究了POE-g-MAH及混合弹性体(POE/POE-g-MAH)的用量对该合金力学性能的影响。利用扫描电子显微镜(SEM)观察了PA11/POE/POE-g-MAH合金的冲击断面形貌,并采用动态热机械分析仪(DMA)表征了该合金材料的动态力学性能。结果表明:当混合弹性体POE/POE-g-MAH的配比为4/3,且其用量为25%时,PA11/POE/POE-g-MAH合金的综合力学性能最佳。适量POE-g-MAH的加入有助于弹性体分散相的细化,从而使弹性体粒子的粒径分布趋于均一,且分散均匀,并改善了PA11与混合弹性体间的相容性。混合弹性体与PA11共混后,能显著降低材料的动态储能模量,提高材料的韧性。     

PA66/POE-g-MAH/改性纳米高岭土复合材料的形态和力学性能

研究了改性纳水高岭土和马来酸酐接枝乙烯-辛烯共聚物(POE-g-MAH)对PA66/POE-g-MAH/改性纳米高岭土复合体系的力学和形态的影响.结果表明:改性纳米高岭土和POE-g-MAH具有协同增韧的效果,PA66/POE-g-MAH/改性纳米高岭土质量比为100/20/0.2时,复合材料的冲击强度比PA66提高了7.3倍;低温冲击强度比PA66提高了2.7倍;形态研究表明:改性纳米高岭土的加入对POE-g-MAH具有助分散的作用.     

无机纳米粒子/PA66/POE-g-MAH复合材料研究

用POE-g-MAH对PA66进行增韧,分别再添加纳米SiO2和纳米CaCO3,研究了两种无机纳米粒子在PA66/POE-g-MAH共混体系中的作用。结果表明,PA66/POE-g-MAH/纳米SiO2三元共混体系质量比为100/30/0.1时,共混体系的缺口冲击强度是纯PA66的10.9倍;质量比为100/20/0.1时,缺口冲击强度是纯PA66的4.4倍。PA66/POE-g-MAH/纳米CaCO3三元共混体系配比为100/20/1时,共混体系的缺口冲击强度是纯PA66的3倍。冲击断口的微观形态观察表明,纳米SiO分散均匀,团聚现象少,纳米SiO在体系中的增韧效果优于纳米CaCO。     

EMG增容制备PPS/PA66合金的研究

采用乙烯-马来酸酐-甲基丙烯酸缩水甘油酯三元共聚物(EMG)作为增容剂,制备了聚苯硫醚(PPS)/尼龙66(PA66)合金.并对该合金的力学性能、微观结构形态进行了研究.结果表明:EMG对PPS/PA66体系有很好的增容作用,能改善PPS/PA66合金的力学性能,并且增容后,PPS/PA66的界面结合明显增强;EMG的含量越多,增容效果越显著.     

HDPE-g-GMA反应性增容PA66/UHMWPE共混合金性能研究

以甲基丙烯酸缩水甘油酯接枝高密度聚乙烯(HDPE-g-GMA)作为聚酰胺66/超高摩尔质量聚乙烯(PA66/UHMWPE)共混合金的增容剂,采用熔融法制备了PA66/uHMwPE/HDPE-g-GMA共混合金.通过Molau试验、SEM观察和力学性能测试,研究了HDPE-g-GMA在熔融共混过程中对PA66/UHMWPE共混合金的增容作用.结果表明:HDPE-g-GMA与PA66发生了化学反应,所生成的接枝共聚物对PA66/UHMWPE共混合金有较好的增容作用;PA66/UHMWPE共混合金的界面形态和力学性能均有较大改善,吸水率也有所降低.     

一步法反应性共混制备PA66／HDPE合金

在双螺杆挤出机上通过一步法反应性共混制备了聚酰胺66（PA66）/高密度聚乙烯（HDPE）合金。使用扫描电镜，Molau实验等方法研究了共混物的形态，并且比较了由一步法反应性共混得到的合金材料与PA66/HDPE简单共混物，以及二步法共混合金在干，湿态下的力学性能。结果表明：采用将PA66、HDPE、马来酸酐，以及引发剂加入双螺杆挤出机进行一步法反应共混的方法可以得到与二步法共混合金形态和性能相似的塑料合金，PA66的韧性可以得到明显改善。     

Melt Rheological and Thermoresponsive Shape Memory Properties of HDPE/PA6/POE-g-MAH Blends

High density polyethylene (HDPE)/nylon6 (PA6) blends were prepared by means of melt extrusion and using ethylene – octane copolymer graft maleic anhydride (POE-g-MAH) as a reactive compatibilizer. Phase morphology, rheological and thermoresponsive shape memory properties of the blends had been studied. The results showed that addition of POE-g-MAH could increase compatibility and phase-interfacial adhesion between HDPE and PA6, decrease the temperature sensitivity of the melt, improve the shape memory property and processability of HDPE/PA6 blends. The shape recovery rate of HDPE/PA6/POE-g-MAH (80/20/10) blend is 96.5% when the stretch ratio is 75% and optimal shape recovery response temperature is 135°C.     

PE—g—MAH对HDPE／PA6共混合金的增容作用

利用ＤＳＣ研究了ＰＥ－ｇ－ＭＡＨ对ＨＤＰＥ／ＰＡ６共混体系的增容作用,并讨论了ＰＥ－ｇ－ＭＡＨ对ＨＤＰＥ／ＰＡ６共混物的混容性能和力学性能的影响。结果表明：ＰＥ－ｇ－ＭＡＨ能有效地增强ＨＤＰＥ／ＰＡ６共混体系两相界面的相互作用,改善ＨＤＰＥ和ＰＡ６的相容性,是效果较好的增容剂。适量的ＰＥ－ｇ－ＭＡＨ的加入可使ＨＤＰＥ／ＰＡ６共混合金的可混性能提高,并有一定的增强作用。     

PA66/POE/POE-g-MAH的分散相形态与力学性能研究

以(乙烯/辛烯)共聚物(POE)和马来酸酐接枝POE(POE-g-MAH)并用,制备了尼龙(PA)66/POE/POE-g-MAH合金,研究了POE-g-MAH用量对合金形态结构、力学性能的影响.结果表明,随着POE-g-MAH含量的增加,PA66/POE/POE-g-MAH合金的形态结构得到明显改善,弹性体分散相粒径细化且分布均匀,冲击强度显著提高;分散相粒径越小,粒径分布越均匀,POE-g-MAH较好增韧PA66的粒径范围是0.1～0.3μm;弹性体含量一定时,合金的缺口冲击强度随弹性体的细化而增大,但拉伸屈服强度和拉伸弹性模量不受影响.     

反应型增容剂PS-co-GMA在PA1010/ABS共混体系中的增容作用

以ＰＳ－ｃｏ－ＧＡＭ作为ＰＡ１０１０／ＡＢＳ共混体系的增容剂,探讨了增容剂的含量对共混体系力学性能的影响,同时,利用熔融共混法制备了ＰＡ１０１０／ＡＢＳ－ｇ－ＧＭＡ共混体系,比较了两种增容方式对共混体系力学性能的影响。     

PP/PA66/POE-g-MAH共混体系的熔体强度

将尼龙66( PA66)、普通聚丙烯(PP)、POE-g-MAH共混,改善聚丙烯的熔体强度,应用熔体强度测试仪直接测量了改性PP的熔体强度,并对改性PP的红外光谱及微观形态进行了研究分析.研究结果表明:该方法可以提高聚丙烯的熔体强度,其改性效果与PA66和POE-g-MAH的用量及配比有关.     

PE-LLD-g-(GMA-co-St)对PLA/PE-LLD共混体系的反应性增容研究

在聚乳酸(PLA)中加入线形低密度聚乙烯(PE-LLD)进行增韧,并通过相容剂 PE-LLD-g-(GMA-co-St)增容PLA 和 PE-LLD。采用红外光谱、动态流变测试和扫描电子显微镜对共混物进行了表征,测试了共混物的冲击强度。结果表明,加入 PE-LLD-g-(GMA-co-St)能明显提高 PLA/PE-LLD 的冲击韧性,最高比 PLA/PE-LLD 简单共混物提高了144%,熔体的损耗模量G″明显增大,PE-LLD 分散相在 PLA 基体中有更加细微的分散,界面更加模糊,PE-LLD-g-(GMA-co-St)在共混体系中起到了反应性增容作用。     

PA66/RTMB/GF复合材料的结构与力学性能研究

采用玻璃纤维(GF)、反应性增韧母料(RTMB)与PA66热机械反应性共混制备出了PA66/RTMB/GF复合材料.用IR、SEM、力学性能测定等方法研究了PA66/RTMB/GF复合材料的化学结构、断面形态及力学性能.结果表明:PA66/RTMB/GF中RTMB、GF和PA66间形成了化学键连接,GF和PA66间呈柔性界面结合;PA66/RTMB/GF质量比为60/10/30的复合材料的拉伸屈服应力、弯曲弹性模量、悬臂梁缺口冲击强度分别提高到原料PA66的1.73倍、2.72倍、3.86倍.