基于监测成果的李家峡拱坝左岸坝肩超载加固效果评价

结合李家峡拱坝左岸坝肩锚索加固的现状,采用大坝原型加密观测试验成果,并运用间接评价方法和有限元仿真模拟计算,对坝肩预锚超载加固效果进行评价。分析认为,左岸坝肩超载加固后,左重力墩表部群锚加固区的径、切向拉应力值减小或拉应力转变为压应力或压应力变大,应力分布有均匀化趋势。结论是超载加固提高了左岸坝肩的整体稳定性。     

万家口子水电站碾压混凝土拱坝布置设计

文章系统介绍了万家口子水电站碾压混凝土拱坝总体布置、体形设计、泄洪建筑物布置、防渗设计及施工导流布置等方面的设计要点。初期蓄水期间的监测成果表明,大坝的应力大小及分布范围、坝肩变形、渗流量等指标均符合规范和设计要求,拱坝的布置设计是合理的。     

前坪水库大坝设计及三维应力变形分析

前坪水库大坝坝型为黏土心墙砂砾(卵)石坝,大坝砂砾石覆盖层细粒缺失,F2断层顺河向穿过大坝坝基,右岸坝肩为陡峻岸坡。针对以上工程难点,文章提出了设计方案,并根据大坝的设计分区、地形条件以及覆盖层的土层分布,建立三维模型,根据对大坝的填筑及蓄水过程进行模拟,对各关键时刻包括竣工期、满蓄期大坝的应力、变形特性等进行了研究。计算结果表明,坝体应力和变形分布符合一般规律,大坝设计方案经济、合适。     

长沙坝水库拱坝坝肩加固措施及其效果

坝肩岩体稳定是拱坝安全的根本保证,长沙坝水库大坝两岸地质条件较差,左右坝肩地质条件差异较大,在运行中存在绕坝渗漏和左右坝肩不对称变形,对拱坝坝肩稳定非常不利。本文通过介绍设计、施工、运行期间所采取的处理措施,总结了除险加固工程坝肩加固的措施及效果。     

长沙坝坝体裂缝及不对称变形原因分析

针对长沙坝坝体开裂、坝体应力及坝肩稳定不满足规范要求、坝体变形不对称等问题,结合除险加固设计,对坝体裂缝及不对称变形原因进行了分析和探讨.提出了原坝顶施工温度偏高、温度荷载及左右坝肩地质条件差异是引起坝体变形不对称的主要原因.在采取坝肩加固、裂缝灌浆、坝体(上游面或下游面)加固等综合处理措施后,坝体应力满足规范要求,坝体不对称变形可得到明显改善.     

锦屏一级水电站高拱坝大垫座对大坝应力应变及稳定性的影响研究

对锦屏一级水电站高拱坝的特大垫座（高155m）采用非线性有限元法对设置垫座与无垫座2种方案从坝肩位移、应力、坝肩稳定性3个方面进行对比分析,讨论了加固前后应力分布和位移的变化情况以及超载破坏模式,并评价了垫座加固的效果。计算结果表明,对该大坝左坝肩1730—1885m高程范围内设置垫座后,不仅有效置换了Ⅳ2、Ⅴ1级岩体,而且显著改善了左坝肩刚度,提高了拱坝坝肩位移对称性,降低了坝体的主应力值和坝肩的位移,提高了坝肩的承载能力及大坝的安全稳定性。     

新疆大山口拱坝坝肩预应力错固技术的应用

新疆大山口电站左右岸坝肩边坡高陡、单薄，坝肩存在F107、F9、F138断层及卸荷裂隙，表层岩体破碎。坝址区地处寒冷地区，温差大，建筑物布置集中，坝肩受力情况比较复杂。坝肩岩体缺陷、温度应力、冻融破坏等对坝肩稳定影响较大。本文通过新疆大山口电站拱坝坝肩采用预应力锚索加固坝肩断层及软弱构造的实例，在对拱坝坝肩工作条件、荷载分析的基础上提出了坝肩锚固方案、设计参数的确定方法，施工工艺对锚固效果的影响等，并通过坝肩加固后大坝观测系统的资料分析对坝肩工作状态及岩体预应力锚固效果进行了评价。     

某水库双曲拱坝除险加固中大坝地质评价分析

在某水库双曲拱坝除险加固设计中,针对拱坝坝顶贯穿性裂缝、坝体少量渗水、坝面麻面以及坝肩、坝基等存在裂隙、渗漏等问题,对水库大坝进行工程地质评价,包括地形地貌、地层岩性、地质构造、地下水等工程地质条件的评价,以及坝体质量、坝肩稳定、坝基稳定等方面的综合评价,为大坝除险加固设计提供可靠的数据支撑和依据,并选择出合理的除险加固方案。     

甘竹双曲拱坝除险加固中大坝地质评价分析

在甘竹双曲拱坝除险加固设计中,针对拱坝坝顶贯穿性裂缝、坝体少量渗水、坝面麻面以及坝肩、坝基等存在裂隙、渗漏等问题,对水库大坝进行工程地质评价,包括地形地貌、地层岩性、地质构造、地下水等工程地质条件的评价,以及坝体质量、坝肩稳定、坝基稳定等方面的综合评价,为大坝除险加固设计提供可靠的数据支撑和依据,并选择出合理的除险加固方案。     

银盘水电站左坝肩边坡及坝基岩体加固

银盘水电站左岸坝肩边坡岩体内存在着多条与边坡斜交的层间剪切带,由于其出露位置与大坝的相对关系,有可能与岩层中发育的其它结构面组合,构成潜在不稳定滑体;边坡开挖后坝轴线上游剪切带上盘岩体较为单薄,且分布有性状较差的大湾组页岩,对大坝坝肩及坝基的抗滑稳定均产生不利影响.采用三维刚体极限平衡分析及数值分析方法对银盘水电站左岸坝肩边坡及坝基岩体在施工期、大坝运行期各种水位工况下的变形与稳定性开展了研究;并对边坡的加固效果进行了分析和评价,为边坡及坝基的加固处理设计提供依据.     

铜头双曲拱坝监测资料分析

铜头大坝是建在低弹模、不利地质构造基岩上的高拱坝 ,为保障大坝安全 ,需进行监测。对大坝的温度、应力、应变及坝肩锚索等监测资料进行分析 ,探讨双曲拱坝的应力变形特点及施工和设计上应注意的问题。     

长沙坝水库除险加固关键技术

长沙坝水库大坝为浆砌石拱坝,经过30多年运行,存在诸多安全问题,需进行除险加固。经过对主要技术问题的计算分析,采取锚固、加厚坝体、灌浆等针对性加固措施后,大坝坝体应力满足规范要求。左右岸不对称变形、右坝肩绕坝渗漏问题已得到较好的控制,消力池及左岸危岩体对大坝安全的威胁也已消除。工程恢复蓄水后,经过近4 a的观测,水库各项监测指标正常,除险加固效果明显,工程安全可靠。     

奴尔水利枢纽沥青混凝土心墙坝二维有限元分析

采用邓肯-张E-μ模型对新疆奴尔水利枢纽沥青混凝土心墙坝进行二维有限元计算分析。结果表明:大坝变形值和应力分布规律是合理的,大坝、心墙的变形及应力水平均在合理范围,大坝安全稳定。     

基于三维地质力学模型试验的溪洛渡高拱坝坝肩稳定性研究

采用三维地质力学模型综合法试验,探讨在超载和强降的综合影响下溪洛渡高拱坝坝肩、坝基的稳定安全度;分析大坝及坝基、坝肩的变形分布特征,揭示大坝与坝基的变形过程和破坏机理。试验表明,在未计入渗压及地震荷载工况下,坝肩综合稳定安全系数为6.3;在超载情况下,坝肩变位不对称,坝肩破坏形态也不对称,总体上左岸比右岸破坏较重。在超载后期,受坝基附近层间、层内错动带的影响,坝基面径向变位较大,基础约束相对较弱,因此,加强对坝基的加固处理十分重要。     

全锚索支护在某拱坝坝肩高边坡加固处理中的应用

拱坝左坝肩坝顶开挖边坡高达100m以上,属于高陡边坡。根据工程在坝基开挖过程中岩性的揭示,需对高边坡进行加固处理。坝肩边坡存在节理、裂隙,且随机分布,结合边坡稳定分析,对坝肩高边坡提出采用锚杆+喷锚混凝土+预应力锚索相结合的综合支护措施,并对高边坡进行了变形变位及锚索应力监测,目前,工程已经初期蓄水,根据已有监测成果资料分析,大坝左岸高边坡的各项监测值稳定。     

后河水库1号沟回填加固设计

后河水库1号沟位于后河水库大坝右坝肩，其所处区域的地质条件极为复杂。为了保证大坝的稳定安全，经分析，决定对1号沟采取回填加固处理。效果分析计算表明，1号沟回填混凝土及贴坡混凝土能够改善坝体建基面的应力分布，使下游面的受力明显加大，并能够明显减小坝体变形。     

小湾拱坝坝肩稳定平面地质力学模型试验研究

小湾水电站是澜沧江中下游河段梯级开发的“龙头”水库,大坝为292 m高的双曲拱坝,坝址具备修建高拱坝的优越地形条件,但地质条件较为复杂。针对小湾拱坝1210 m高程坝肩的地形地质条件,对坝肩未进行加固处理方案,采用地质力学模型试验方法,抓住影响坝肩稳定的主要因素,利用超载法进行破坏试验研究,分析坝体及坝肩变形分布特征,探讨坝肩失稳的破坏过程、破坏形态和破坏机理,确定坝肩超载稳定安全度。     

阿尔塔什水利枢纽工程坝体分区及坝料设计验证

阿尔塔什水利枢纽工程拦河坝为砂砾石-堆石混合料混凝土面板坝,最大坝高164. 8m,坝基最大覆盖层深度90m。文章主要介绍了面板坝坝体分区、坝料设计和填筑标准,以及各坝料间的反滤关系,并通过坝体应力应变计算和大坝填筑至今的坝体变形监测成果,综合分析表明:坝体分区及坝料设计是合理的,大坝总体变形量较小,应力分布符合同类工程一般规律。     

广西澄碧河水库大坝防渗墙应力变形分析

澄碧河水库大坝为混凝土防渗墙与黏土心墙相结合的土坝,由于运行多年,防渗墙质量存在缺陷,防渗效果较差,须进行防渗加固。加固设计采用在老防渗墙下游加筑一道防渗墙的方式。采用数值分析方法对澄碧河水库大坝新、老防渗墙应力变形进行计算。分析了大坝加固前老防渗墙的应力变形,加固后新、老防渗墙在静力及地震作用下的应力变形。分析结果表明:大坝防渗加固设计方案合理,加固后新、老防渗墙应力变形满足规范要求。     

吉林省白山市青沟水库岩体加固工程预应力锚固施工

青沟水库大坝左坝肩岩体出现构成滑裂体的断层,对水库安全及下游人民的生命和财产构成了严重威胁.为确保坝体稳定,设计采用1860kN级预应力锚索进行加固处理.在加固过程中,对个别涌水的锚索孔进行了高水头作业条件下的特殊锚固处理,取得了成功。加固后,提高了坝肩岩体强度、改善了岩体的应力条件,确保行洪期水库大坝整体的安全性和稳定性,对水库今后的正常运行奠定了基础。