隧洞“先拱后墙”施工技术

东雷总干渠隧洞是东雷抽黄一期工程的咽喉工程,进口与东雷一级抽水站出水池连接,出口接总干渠。隧洞共3段,全长1175m,隧洞设计流量60m~3/s,马蹄形断面,见图1。洞高5.6m,洞内比降1/1200,水深4.7m,流速2.56m/s。混凝土衬砌厚度除     

糯扎渡水电站溢洪道抗冲耐磨防空蚀混凝土工艺试验研究

糯扎渡水电站溢洪道最大泄洪水头为182 m,最大泄流量37 532 m3/s,泄流功率达66 940 MW,最大流速为52 m/s,C18055W 8F100抗冲耐磨防空蚀混凝土总量超过13万m3,其规模、泄洪流速、功率均位居世界前列。抗冲耐磨防空蚀混凝土工艺试验项目多,混凝土生产所涉猎的工艺措施复杂而广泛,试验场地和资金均受到较大程度的限制。较为详细的介绍了抗冲耐磨防空蚀混凝土工艺试验规划方面所做的工作。     

大樟溪入汇对乌龙江洪水水动力影响研究

为研究大樟溪入汇对乌龙江洪水水动力的影响,采用二维数学模型计算分析了不同洪水工况下乌龙江河道流量、水位及流速分布特征。结果表明:50 a、100 a、200 a一遇工况下,乌龙江流量分别减少125 m~3/s、167 m~3/s、190 m~3/s,相应分流比减少0.38%、0.47%、0.50%;乌龙江进口至峡兜河段洪水位壅高幅度分别为0.10～0.28 m、0.10～0.35 m、0.10～0.42 m,大樟溪入汇对入汇口上游乌龙江河道水位的影响更大;入汇口上游河段流速减小幅度基本在0.10 m/s以下,其中由支干流水流相冲引发的水体滞留区流速最大分别减小0.26 m/s、0.26 m/s、0.31 m/s,入汇口下游左侧主河槽部分流速增幅基本在0.10 m/s以上、右侧支汊除上段流速增幅达0.10 m/s以上以外其余区域流速增幅均小于0.10 m/s,入汇口下游近右岸侧回流区流速最大分别减小0.20 m/s、0.20 m/s、0.20 m/s,大樟溪入汇对入汇口下游乌龙江河道流速的影响更大。     

糯扎渡水电站截流施工技术

糯扎渡水电站大江截流通过左岸2条导流隧洞泄流,截流流量为2890m3/s,龙口最大流速9．02m／s,合龙时龙口最大水位落差8．71m。在截流戗堤地形、地质条件复杂情况下,成功实现了大流量、大落差、高流速大江截流。     

糯扎渡水电站泄洪隧洞防空蚀破坏设计总结

糯扎渡水电站泄洪隧洞具有高水头、大泄量、高流速的特点,最大水头125.6m、最大泄量达3 395m~3/s、最高流速可达41m/s。高流速的泄洪隧洞常因空蚀而遭到破坏,介绍了糯扎渡水电站泄洪隧洞针对空蚀问题对泄洪洞体型、掺气减蚀措施、抗冲蚀混凝土材料、过流面不平整度控制等问题的研究与设计。     

溪洛渡水电站泄洪洞C9060抗冲耐磨硅粉混凝土施工技术

溪洛渡水电站泄洪消能具有水头高、泄量大、河谷狭窄的特点,泄洪功率近100 000 MW。泄洪消能建筑物由"坝身7个表孔+8个深孔,坝后设水垫塘;左右岸各布置2条有压接无压洞内龙落尾泄洪隧洞"组成。其中泄洪洞长1.3～1.8 km,龙落尾段最大流速为50 m/s,单洞的最高泄流能力为4 162 m3/s。泄洪洞大流量、高流速的特点,必然对混凝土浇筑的施工质量以及温度控制有高标准的要求。溪洛渡水电站左岸泄洪洞龙落尾为C9060抗冲耐磨硅粉混凝土衬砌,在边墙浇筑阶段,通过采取一系列技术质量措施,混凝土的施工质量取得了良好的效果。     

丰满水电站重建工程压力钢管三维非线性有限元研究

正1工程简介丰满水电站位于吉林省吉林市的第二松花江干流上。枢纽主要建筑物由碾压混凝土重力坝、坝身泄洪系统、坝后式引水发电系统及利用的原三期电站组成。丰满水电站引水建筑物布置在20#~25#坝段,采用单机单管引水形式,压力钢管直径8.8 m,单机引用流量390.23 m3/s,管内流速6.42 m/s。压力钢管采用垫层式浅埋管,钢管斜管段与坝面平行,管顶外包混凝土最小厚度1.50 m,大坝施工时采用预留钢     

木兰溪下游滞洪区水力模拟计算

为模拟木兰溪下游洪水淹没现状、核定现状堤防安全泄量、比较洪水归槽前后水流流速变化 ,应用水量平衡方程和水力学公式编制程序对木兰溪下游滞洪区进行了水力模拟计算 .计算结果表明 :由于木兰溪下游滞洪区调蓄作用 ,10 0年一遇洪水经调蓄后下泄流量不到 2年一遇 ,2 0年一遇洪水经调蓄后下泄流量比平滩流量 ( 10 0 0m3 /s)还小 ;1949年后港利至三江口河段尚未通过大于 110 0m3 /s的洪水 ;2 0年一遇洪水 ,港利以上南北洋平原漫滩洪水断面平均流速为 0 .2 1～ 0 .93m/s,远远小于规划方案的 1.8～ 2 .95m/s;港利以下至三江口河段河道断面平均流速为 0 .38～0 .85m/s,也小于规划方案的 1.87～ 2 .2m/s.     

长江中下游河道生态流量研究

探讨了河道生态流量基本理论方法,针对长江中下游河道实际情况,选取宜昌站和汉口站作为控制性断面,采用改进河道湿周法计算长江中下游各河段最小生态流量,进一步根据鱼类产卵繁殖所需流速,估算了长江中下游各河段的适宜生态流量,并利用Tennant法对计算结果进行了分析评价。计算结果为,宜昌、汉口站断面的最小生态流量为2315m3/s3、124m3/s,分别占多年平均天然流量的16.7%、13.8%;宜昌、汉口站断面的适宜生态流量为8154.7m3/s1、6663m3/s,分别占多年平均天然流量的65.7%、73.6%。该研究结果为长江中下游的河流生态环境保护及水资源科学配置提供了参考。     

浅析武关水文站水位(流量)级划分

根据《河道流量测验规范》(GB 50179-93)划分的武关站水位级,不符合断面特性。《河道流量测验规范》(GB 50179-2015)提出用典型年法和频率流量法划分水位(流量)级方法。结合武关水文站业务需求,对水位(流量)级进行划分,提出采用频率流量划分武关站高、中、低、枯水期流量级符合断面特性;流量大于或等于70 m3/s以上为高水期;流量小于70 m3/s,但大于或等于5.0 m3/s为中水期;流量小于5.0m3/s,但大于或等于2. 0 m3/s为低水期;流量小于2. 0 m3/s为枯水期。建议在全省范围内开展水位(流量)级划分。     

下荆江急弯段河床形态调整对水流特性的影响

三峡水库运用后下荆江急弯段出现“凸冲凹淤”现象,研究急弯段河床形态调整对水流特性的影响十分必要。基于2002年、2011年和2016年实测地形,采用Delft 3D水动力学模型计算上游来流为5 000 m³/s、10 000 m³/s和20 000 m³/s流量的七弓岭急弯段水流特性,探讨河床形态调整对弯道段流速分布与二次流结构和强度的影响。结果显示：七弓岭急弯段2002年至2016年的水流动力轴线大幅左摆,三种流量级条件下分别左摆1 160 m、1 130 m和900 m;水流冲刷动力在凸岸增强,凹岸减弱。这三年的凸岸侧垂线平均流速最大值依次为1.24 m/s、1.91 m/s和1.66 m/s。凹岸侧最大流速依次为2.55 m/s、0.97 m/s和0.80 m/s。七弓岭弯顶上游的断面平均环流强度递减,凹岸沙洲的二次流已非常微弱,导致泥沙淤积。     

小浪底水库泥沙管道输送的阻力损失分析

阻力损失是管道水力输送的关键参数之一。本文基于小浪底水库的管道排沙试验,研究不同流速、粒径、浓度下管道输送的阻力损失,采用实测数据与已有模型对比分析的方法,选取拟合效果最好的模型。流速为2.08m/s时,阻力模型与费祥俊模型拟合最好,杜兰德模型次之。因此在试验参数确定中综合考虑费祥俊与杜兰德模型。在本次试验流量为620 m3/h(流速2.08 m/s)、含沙量为279 kg/m3(浓度10.53%)、中值粒径为0.0512 mm的参数组合下,管道排沙效果相对较好,月排沙量为4.15×104t;而基于本次试验条件,预测高浓度时的输沙情况,最佳输送参数应是流量620 m3/h(流速2.08 m/s)、含沙量为950 kg/m3(浓度35.85%)、中值粒径为0.0512 mm,月排沙量为14.14×104t。     

大藤峡水利枢纽二期截流设计与施工

大藤峡水利枢纽大江截流设计流量2 430 m³/s,采用单戗立堵截流,设计最大流速5.34 m/s,最大落差2.1 m。截流实施过程中在截流备料、高水深预进占抛填、堤头体型过程控制、单戗堤连续高强度物料抛填等方面进行了有益探索,克服了工程截流流量大、主河槽深切、截流抛填工程量大、截流分流条件差等诸多困难,工程提前一个月实现大江截流。     

张家港市朝东圩港枢纽闸站工程技术创新特点

张家港市朝东圩港枢纽闸站工程由节制闸和泵站两部分组成。节制闸设计排涝流量为217m3/s,引潮流量215 m3/s。泵站采用堤身式布置,设计流量为32m3/s,单泵流量16m3/s。泵站采用"X"字型双向进出水流道,建筑物地基设计采用钻孔灌注桩基础处理方案,上、下游采用混凝土地下连续墙防渗。节制闸底板为一块42m长整底板,将预应力技术应用到底板结构中,并且设置后浇带,确保超长底板不产生裂缝。     

大坝泄水对鱼类洄游能力的影响研究

大坝的建设将天然河道分隔成上、下两个环境单元,改变了河道的流量、流速和水位等水文要素,使原有的水力条件及生态环境都发生了变化,对鱼类的洄游、繁殖和生长等都产生较大影响。以江河湖泊常见鱼种—成年鲤为研究对象,以0.02 m~3/s为基础流量,按照0.01 m~3/s的流量递增进行大坝泄水模拟实验;采用声学信号监测技术监测成年鲤在不同泄水量下的洄游能力及游泳轨迹,分析不同泄水量的河道流场并与鱼类游泳轨迹进行拟合,研究不同流速对鱼类洄游能力的影响。结果表明:成年鲤的洄游距离、游泳速度随着河道流速增大而逐渐减小,成年鲤洄游开始出现困难、开始出现逆流后退以及无法洄游时河道流速分别为0.42,0.48 m/s和0.62 m/s;泄水量每增加一个0.01 m~3/s流量梯度,成年鲤洄游距离约减少1.5 m,说明随着河道流速增大鱼类洄游轨迹变化是一个逐渐收敛的过程。大坝泄水过程同时还会造成氮气和氧气过饱和、改变水体温度和浊度从而对鱼类生存环境、繁殖及鱼类资源造成影响。     

透水性混凝土现场配比方案及施工工艺

正一、工程概况二河闸位于江苏省淮安市洪泽县城东北约7km处,为分淮入沂、淮河入海水道渠首控制性工程,于1957年11月开工兴建,1958年8月建成完工。工程为大(1)型水闸,共35孔,总宽402m。闸墩顶高程19.5m,工作桥面高程28.25m。公路桥净宽7.0m,桥面高程19.5m。分淮入沂设计流量为3000m3/s,校核流量为9000 m3/s,引沂济淮设计流量为300 m3/s,校核流量为1000 m3/s;淮水北调设计流量750 m3/s,供给淮安、盐城、连云港、宿迁四市1030万亩农田灌溉和工业、生活用水。为创建国家级水利管理单位,经苏财农〔2013〕110文号批准该维修项目,江苏省苏北水利建设工程处负责二河闸便桥桥面透水性混凝土浇筑工程施工。     

泵站进水流道混凝土质量控制难点浅析

正一、工程概况朱集站为引江济淮工程的梯级泵站之一,设计调水流量为55m~3/s。泵站安装2350ZLQ18.3-4.2型立式轴流泵机组4台,其中备机1台,叶轮直径2350mm,设计净扬程为3.53m,单机流量为18.33m~3/s,配额定功率为1500kW的同步电机,总装机6000kW。主泵房垂直水流向长度31.0m,顺水流向长33.05m。主要建筑物为1级。二、进水流道施工技术难点因主泵房进水流道属于大体积异形混凝土,混凝土厚度不均(1～4m)。大体积混凝土具有水化热高、     

黄河下游驼峰河段治理效果试验研究

通过实体模型模拟了试验水沙过程下黄河下游孙口—黄庄河段开挖的回淤变化过程,论证了为达到最小平滩流量4 000 m3/s所拟定的主槽开挖面积的合理性,分析了主槽开挖、堤河淤填后来大洪水时对二级悬河形势的改善情况。结果表明:通过实施主槽疏浚工程,开挖河段主槽的平滩流量均达到4 000 m3/s,并且许多断面主槽平滩流量超过4 200m3/s;通过二级悬河治理,使治理河段滩面平均横比降由11减小为6.5,最高水位降低0.1~0.3 m,堤根水深降低1~3 m,流速降低0.3~1.9 m/s。     

漳泽水库水下地形及水动力测量与分析

文章根据漳泽水库边界形态,布设64条监测断面,利用ADCP对水库水下地形及水动力特征进行实测,测量各断面水位、水深、库底高程、横断面面积、流量、平均流速等。结果表明：（1）漳泽水库淤积体的平面分布呈扇形,库底高程由南向北逐渐降低,高程介于891～899.4 m之间。（2）900.86 m水位下,水库底泥淤积量为2 589万m3。（3）64条监测断面流量介于4.85～179 m3/s,平均流速介于0.001～0.022 m/s,中断面流量和流速大于南北断面。各断面流速分布在入库水流和风速双重影响下,呈现不同的形态。测量成果有助于正确认识底泥淤积量与水体中污染物扩散规律,能够为内源污染治理措施的制定提供理论支撑。     

铁钢砂混凝土在冯家山水库泄洪洞病害中的应用

1 泄洪洞病害状况冯家山水库泄洪洞为圆形压力隧洞,洞长406.3m,洞径5.6m,最大泄洪流量575m~3/s,相应的洞内最大流速23.4m/s。洞出口工作弧门在小开度运行时,最大流速达34m/s 以上。泄洪洞于1975年汛期投入运用以来,先后泄洪排沙80次,历时299d,排泥砂2270.6万 t,为水库的安全渡汛,减少水库泥沙淤积发挥了重要作用。1990汛后工程检查时,发现泄洪洞出口弧形门底坎下游混凝土底板出现了长弧形大坑,长度13.3m,宽度前部1.2～1.3m,中部1.5～2.5m,近门轨段0.1～0.5m,深度一般0.4m,