生产全竹浆牛皮纸的工艺技术条件

为了节约木材纤维原料,我厂以竹代木,用全竹浆抄造牛皮纸获得成功,现将生产工艺技术条件简介如下。 1.蒸煮我厂是用硫酸盐法,在25m~3蒸球蒸煮制浆。为了保证牛皮纸的强度,我们采用了较低的烧碱量和较高的硫化度,即总碱17％(其中NaOH13.5％),硫化度21％,液比2.2:1。在第一次升温到343kPa(3.5kgf/cm~2)时,进行一次小排汽至49kPa(0.5kgf/cm~2),第二次用45分钟升到588kPa(6kgf/cm~2),保温3小时喷放。这样蒸煮出的浆料K值在15～17之间,残碱控制在6g/1左右,质量较稳定。     

蒸汽泄漏损失快速计算法

造纸厂蒸汽用量大,蒸汽管道多,管好用好蒸汽,除了考核用流量计、控制用监控仪以外,能迅速计算某些泄漏损失,也将有利于核算。下面介绍一种查图快速计算蒸汽泄漏损失的方法。计算图中A轴为蒸汽压力[kgf/cm~2](表压);B轴为20℃时煤的热值[kcal/kg];C轴为泄漏孔孔径[时];D轴为煤的损失量[吨];E轴为蒸汽损失量[kg/日],以720小时为1月计。例:某蒸汽管道压力5kgf/cm~2,有一泄漏孔,目测孔经约2mm(0.08时),因检修周期关系,这小孔修补需隔30天才能进行,问在这段时间泄漏蒸汽多少?折合成多少吨煤?已知煤的热值为343.92kcal/kg.     

热交换器的使用

我厂有烘燥机24台,一般使用表压1～1.5公斤/厘米~2的饱和蒸汽。蒸汽的温发为120℃左右,经烘燥锡林后,余汽压力为0.1公斤/厘米~2,温度为98℃左右。过去直接排放于地下污水沟内流走,浪费很大,而且散发在车间内,冬季成雾、滴水,影响产品质量,夏季室内温度增高。     

一种经济节能的沸腾床供热方案及计算

在通常用散热器的沸腾干燥系统中,为了得到140℃左右的热风,需要约2吨/时、5—6kg/cm~2的饱和蒸汽。因为汽轮机的背压一般维持在3kg/cm~2(表压)左右,因此这2吨/时蒸汽一般要专用一台减温减压器或单独设置锅炉来提供。本文的分析表明:不需改动现有设备,也不要专用的减温减压器,只需增加一些管道和阀门,便使2吨/时蒸汽可以大部份节约下来。     

MB161(B)型腈纶膨化机

“六五”国家科技攻关项目MB161(B)型汽蒸膨化机已由上海第二纺织机械厂试制成功并通过了机械和生产鉴定。该机用于腈纶毛线的汽蒸膨化,从而达到腈纶条的条干均匀,膨松柔软,丰满圆胖,毛感强的目的。其主要规格和特征如下:机型为卧式圆筒型,直径为1600mm;工作容量为膨化腈纶毛线100kg(最大);工作温度130℃〈最高〉;工作压力为-100～350kpa(表压)(-1～3.5kgf/cm~2);蒸汽工作压力为     

碱性亚硫酸钠-蒽醌的蒸煮效果

我厂用硫酸盐法蒸煮麦草浆,长期存在碱耗高、臭味大、粗浆得率低、漂率高等问题,为此,我们改用碱性亚硫酸钠添加蒽醌进行蒸煮,其工艺为:NaOH用量9％,Na_2SO_3用量3％,AQ用量0.03％(绝干草),蒸煮有效时间3小时,压力控制在6.5～7kgf/cm~2。与硫酸盐法相比,碱性亚硫酸钠法蒸煮得率高,吨纸耗碱由320kg降到300kg,粗浆得率提高2.5～4％,未漂浆的白度高,纸浆     

聚乙烯管双向拉伸技术

与聚氯乙烯管相比,高密度聚乙烯管具有柔性好、低温下衡击强度高等优点。但是,在温度20℃,安全系数1.3,循环次数50年的条件下,其许用疲劳应力只有5 MPa(50kgf/cm~2),如图1所示。在相同条件下,聚氯乙烯管的许用疲劳应力为6 MPa(60kgf/cm~2)。在操作压力相同时,聚氯乙烯管的壁厚只有高密度聚乙烯管的1/2左右。     

佳木斯造纸厂使用聚酯网的体会

本文介绍了在长网造纸机上使用聚酯网的经验,指出了使用中应注意的技术关键和应采取的对策。使用聚酯网时,网的目数应与铜网相同或略大。脱水元件应采用高密度聚乙烯脱水板,其后角为2～5°;运行中应控制网的张力为58.8～68.6N/cm(6～7 kgf/cm),保持伏辊与驱动辊间的网面平整无波纹;使用高压往复式针状喷水管清洗回程网,水压不低于(2.5～3.0)×10~2kPa(25～30kgf/cm~2),喷水方向垂直于网面。     

碱回收炉金属监督工作的一点体会

青州造纸厂碱回收炉是芬兰Tampella公司制造的,该炉的主要参数为:设计压力46kgf/cm~2,使用工作压力(过热器出口)为39kgf/cm~2,温度为450℃,蒸发量33.7t/h,即每日可处理170吨固形物。 该炉自1971年9月29日投入运行以来,由于汽水分离装置装配不严及其他原因,引起过热器积盐以致多次堵塞、炸管及水冷壁管胀口根部出现环向裂纹等。现仅     

ISPZ型水环蒸汽喷射泵在我厂真空制盐中的应用

在真空制盐设备建成投产后,人们总是设法提高首效加热蒸汽压力和未效真空度,以增加有效温差,增加产量。但是水蒸汽的性质是温度增高得慢,而压强增高较快,这样限于锅炉能力和设备机械强度的关系,首效加热蒸汽压力不能无限增高;一般地,首效蒸汽压力控制4kgf/cm~2(绝压)左右。因此,在实际生产中,对于总温差的加大,主要求助末效真空度的提高。     

造纸车间干燥用汽减温减压装置的设计

一般造纸车间烘缸用蒸汽都是由锅炉提供的 ,来汽压力高于烘缸的工作压力 ,并且有一定的过热度 ,因此必须在造纸车间的来汽管道上装设减压减温装置。1　减压部分选择适合的减压阀 ,由于减压后蒸汽压力降低 ,比容增大 ,因此减压阀后的管道通径应大于减压阀前的管道 ,阀前应设疏水装置 ,阀后应装设安全阀 ,并应加装旁路 ,整个装置前后应装设压力、温度仪表 ,以利于检测及控制。2　减温部分根据工艺参数进行计算 ,以确定减温水量、蒸汽管道直径及减温器的结构尺寸。2 .1　参数来汽 :压力Ｐｇ;温度Ｔｇ　 (过热蒸汽 )生产用汽 :压力Ｐｂ,饱和蒸汽…     

双效溴化锂制冷机热应力及缓蚀剂等四项技术改进

我们在学习外地经验的基础上,分别于1973和1979年设计试制成功了容量为300万大卡/小时的单双效溴化锂制冷机各一台。双效机组的主要技术数据如下:工作蒸汽为8公斤/厘米~2饱和蒸汽,冷却水为32℃,制出空调用冷水为10℃,进水为20℃。经测定当工作蒸汽为7.5公斤/厘米~2,耗汽量为5.5吨/小时,制冷量为290万大卡/小时,热力系数为0.95。它比单效机组节约能源     

Д型锅炉蒸汽过热器爆管问题的初步探讨

型链条锅炉,是一种双锅筒横道式弯水管锅炉。其锅炉容量有20吨/时,30吨/时;蒸汽参数有表压力为13公斤/厘米~2,蒸汽温度为饱和温度及350℃,以及表压力为25公斤/厘米~2,其蒸汽温度为饱和温度与400℃几种。在制糖工业中,有好些厂是采用这种型号的锅炉设备的。生产证明,此种锅炉燃烧效率     

贮油罐壳体的壁厚计算

在贮油库和植物油加工厂,一般均装有大容量的贮油罐。油脂加工厂,生产的油脂,不会每天调运出厂,用贮油罐作为油脂暂存,在贮油库,把贮油罐作进出成品食用油暂存。贮油罐贮存的油脂重度小于1。贮油罐顶部经呼吸罩通入大气,认为气压Pa=1kgf/cm~2。贮油罐的容量有100吨……1000吨等。一般用低碳钢板制贮油罐,许用应力δ=1200kgf/cm~(2·)以下先进行一般讨论,再举列说明。     

浆纱机烘房回汽的再利用

我厂有G 142-140型浆纱机两台,需要蒸汽压力2.5～3公斤/厘米~2,每到冬季因供汽不足影响生产和辅房取暖,为此提出了浆纱机烘房回水管中废汽再利用的改造方案。一、改进方法(见附图)     

KMM可编程仪表用于立锅蒸煮

1工艺简介我厂化浆分厂一车间的制浆系碱法立锅间歇蒸煮，其升温过程是一个典型的程序给定温度控制过程。木片和药液装锅后，用循环泵把蒸煮药液从锅中部抽出送入列管式加热器，在加热器中通以蒸汽把药液加热后，按一定比例送回立锅顶部和底部，通过调节蒸汽阀门开度来控制升温温度。首先，由人工把起点温度调至68℃后投入自动运行，在自动升温期间，要完成1段升温——慢段升温——2段升温——保温4个阶段，其各点时间与温度的对应关系如图1所示。在2段升温期间，当温度升至130℃时，切换蒸汽供汽阀，把原来供汽的0．5MPa低压蒸汽阀关闭，…     

氢化大豆油中反式脂肪酸气相色谱分析方法的研究

建立了氢化大豆油中反式脂肪酸的毛细管气相色谱分析方法,着重考察了色谱柱温对反式脂肪酸分离效率的影响.最佳色谱条件为:H2压力60 kPa,空气压力50 kPa,柱前压220 kPa,程序升温120℃保留3 min、8℃/min升温至175℃保留28min、3 ℃/min升温至215℃保留20min,进样口温度260℃,检测器温度260℃.方法最小检测量≤5.50μg/mL,线性范围为饱和脂肪酸(18:0,20:0)8.0×10-3～5.4×10-1 mg/mL,不饱和脂肪酸(9t-18:1、9t 12t-18:2、9c-18:1、9c 12c-18:2)1.66×10-2～1.06 mg/mL(R2＞0.993),相对标准偏差为0.28%～0.93%,t检验结果无显著差异(α=0.05).     

改装蔗渣锅炉提高出力

我厂为日榨甘蔗500吨的中型糖厂,原有一台斯斗林三汽鼓水管锅炉蒸发量10吨/时,工作压力13公斤/厘米~2,过热蒸汽温度300℃。几年来制糖生产供汽不足,折标煤耗率高达12～13%,不但影响了制糖生产的正常进行,而且     

硫化物对菜油氢化催化剂中毒效应的研究

采用封闭式间歇反应釜,E-472F 镍催化剂,在选择性(190℃,1.5kgf/cm~2)和非选择性(160℃,6.0kgf/cm~2)氢化条件下对国产“双高”菜油(芥酸、硫含量均高,“有效硫”含量范围:5.3～29.7ppm)进行氢化,研究了菜油中硫化物对菜油氢化过程的影响,降低原油的硫含量可显著提高氢化反应速率,根据实验数据模拟回归出含硫菜油氢化反应速率的经验模型,模型计算值与实验值吻合良好,硫化物对 S_(1,2)选择性系数的影响可忽略,但在选择性氢化时,原油的硫含量降低,S_(2,3)选择性系数减小,提高温度降低压力有利于降低硫对镍催化剂的毒化作用。     

硫化物对菜油氢化催化剂中毒效应的研究

采用封闭式间歇反应釜,E-472F镍催化剂,在选择性(190℃,1.5kgf/cm~2)和非选择性(160℃、6.0kgf/cm~2)氢化条件下对国产“双高”菜籽油(芥酸、硫含量均高,“有效硫”含量范围:5.3～29.7ppm)进行氢化,研究了菜油中硫化物对菜油氢化过程的影响,降低原油的硫含量可显著提高氢化反应速率,根据实验数据模拟回归出含硫菜油氢化反应速率的经验模型,模型计算值与实验值吻合良好,硫化物对S_(1,2)选择性系数的影响可忽略,但在选择性氢化时,原油的硫含量降低,S_(2,3)选择性系数减小,提高温度,降低压力有利于降低硫对镍催化剂的毒化作用。