某钼-钨-金矿工艺矿物学及选矿研究

通过化学分析、光学显微镜观察、自动矿物分析仪(MLA)分析等手段，对内蒙古某钼、钨、金稀贵多金属矿进行了工艺矿物学研究。结果表明，矿石中可供选矿回收的有价元素为钼、钨及金；该矿石中钼(钨)矿物以氧化钼矿物-钼钙矿和钼钨钙矿-白钨矿为主；极少量辉钼矿，矿石中金矿物载体多，金主要与铋矿物密切相关，常与自然铋、泡铋矿、氟碳铋钙石紧密连生，金的粒度较细，嵌布关系复杂。脉石中高岭土、绢云母、绿泥石等粘土类矿物含量较高，在磨矿过程中极易产生泥化，进而会恶化浮选环境，影响选别指标。针对该矿石特点，采用“硫化矿浮选-氧化钼钨矿浮选-氧化钼钨浮选中矿再选”工艺流程进行选别，有效实现了矿石中钼、钨、金的综合回收利用。     

赞比亚某金矿选矿工艺试验研究

根据赞比亚某金矿的矿石特点,对其进行了单一浮选、尼尔森重选和摇床重选-浮选联合3种工艺对比试验,考察了磨矿细度、捕收剂和给矿量等因素对选矿效率的影响。结果表明,摇床重选-浮选联合工艺具有最佳回收效率。在磨矿细度为-0.074 mm占73.65%及优选药剂用量条件下,经过两次摇床重选,重选尾矿再经一粗两扫两精,中矿循序返回闭路流程,可得金品位为66.40 g/t、金回收率为90.52%的综合金精矿,可作为矿山选矿工艺技术依据。     

贵州某黄金选矿厂弱酸性浮选工业试验

贵州某金矿含金4.3 g/t,金主要赋存在黄铁矿中,矿石含碳较高,属难选难冶型金矿。为实现该金矿资源的高效利用,采用热压预氧化打开矿石中金包裹,提高金的浸出率,同时将原有的碱性浮选工艺调整为弱酸性浮选。采用"二粗二精四扫"的选矿流程,进行工业试验。通过条件试验确定磨矿细度及各作业的药剂用量,最终获得金精矿金品位19.34 g/t,回收率88.25%。与原工艺相比,弱酸性浮选可以利用废酸,节约碱性调节剂的使用。     

吉林某金矿选矿工艺对比实验研究

对吉林某金矿进行了重选、无毒浸出和浮选3种选矿工艺对比实验,研究了磨矿细度、药剂用量、矿浆浓度等因素对选矿效率的影响.结果表明,无毒浸出工艺回收率为76.13％,重选工艺基本无优先选别作用;采用浮选工艺,在磨矿细度为-0.074 mm含量为90.52％,捕收剂异戊基黄药与丁铵黑药的药剂用量均为60 g/t,矿浆浓度为4...     

某铜熔炼渣选厂的工艺与实践

云南某铜渣主要为底吹炉熔炼渣,主要元素为Cu、Fe和SiO2,缓冷后,铜的赋存状态主要以硫化铜的形式存在,且含铁量很高.通过对铜渣工艺矿物学、选矿实验的分析,确定了阶段磨矿—阶段选别—高浓度快速浮选的选矿工艺方案,并对选矿流程、选矿设备选型进行了论述.该铜渣选厂投产后,现场各项生产数据均超过了设计指标.     

中心传动球磨机在铅锌矿小选厂的应用

矿料入选前的准备工作包括破碎和磨矿两大作业,而磨矿是入选矿料准备更重要的一道作业,其产品质量直接影响着后序选别作业指标,加上磨矿处理量实际上决定着选矿厂的处理量,因此磨矿作业是选矿前重中之重的工序,磨矿分级的产品质量对浮选指标的好坏有很大的影响。     

试论在技术改造中科技档案的鉴定工作

为适应社会主义市场经济条件下企业生存发展和参与国际竞争的需要，很多企业都在进行大规模的技术改造。阿希金矿是自治区重点企业，年产黄金4万两，前10年为露天开采矿石，选矿工艺为树脂提金工艺，后10年从露天开采转入井下开采，并且矿石由氧化矿变成原生矿，随着矿样的改变，选矿工艺也随     

某鞍山式磁铁矿选别工艺生产实践

根据某鞍山式磁铁矿建厂以来采用的三种工艺流程及取得的相应指标,探讨了该类磁铁矿选别工艺特点。指出在采用阶段磨矿、阶段选别工艺流程时,应当通过重选工艺加强再磨预先分级作业。     

青海硫化物工艺矿物学研究

研究对象为属硫铁铅锌原生硫化矿矿石,通过化学分析及岩矿鉴定的方法对该矿石的工艺矿物学特征进行了研究,查明了矿石的化学组成、主要矿物组成、金属矿物的嵌布特征及影响选矿回收的因素。为选矿工艺制定提供了理论依据。     

新疆某金矿浮选药剂优化试验研究

新疆某金矿石金品位为2.30 g/t,硫品位为0.8%,属于低硫含金矿。自然金的嵌布粒度微细,主要被石英或其他脉石包裹,采用阶段磨矿、阶段选别回收金。在原有浮选工艺的基础上,开展调整剂、捕收剂种类及用量的优化试验研究。结果表明,在与现场两段磨矿细度相同的条件下,采用一优一粗二精两扫的闭路浮选流程,异戊基钠黄药作为捕收剂时,获得混合精矿产率为6.21%,金品位34.10 g/t,回收率为90.61%。     

云南某铜尾矿中铜和金的选矿回收试验

云南某铜尾矿主要金属矿物有黄铜矿、黄铁矿、磁黄铁矿等,黄铜矿以原生硫化铜为主,金以裸露金和黄铜矿包裹金为主。为综合回收其中有价铜、金,进行了选矿试验。试样在磨矿细度为-200目占85%的情况下采用两次粗选、第二次粗选后扫选、两次精选、第二次精选后扫选、混精矿再磨至-325目占85%、粗选后扫选精矿再磨至-325目占85%、中矿循序返回流程处理。最终获得铜品位15.51%、回收率68.34%、产率1.41%的铜金精矿,其中的金品位19.93 g/t、回收率54.04%,银品位231.72 g/t、回收率41.89%。     

基于工艺矿物学分析提高金浮选尾矿选矿回收率的研究

某金矿浮选尾矿金品位偏高,具有回收价值,对该样品开展了工艺矿物分析和选矿试验研究。工艺矿物学分析表明,尾矿中金矿物主要以三种形态存在,分别为难解离金矿物、易解离金矿物、单体易回收金矿物,后两种金矿物回收较为容易。试验结果表明,将其磨矿细度(-200目含量)提高到60%,浮选时间延长7 min,尾矿金品位降低至0.18 g/t,通过将磨矿细度(-200目含量)提高到80%,尼尔森重选也可将尾矿金品位降低到0.17 g/t,为现场制定改造方案提供技术支持。     

金刚石微粉烧结棒和D、GC杯型砂轮修整碟型金刚石砂轮对比研究

通过对D，GC杯型砂轮和金刚石微粉烧结棒修整大直径树脂结合剂碟型金刚石砂轮的对比实验，以反映砂轮平面度的周向跳动变化率和径向跳动变化率作为修整效率的评价依据，以被修砂轮加工出硬质合金插齿刀的齿形误差作为修整质量的评价依据，从修整原理及修整模型上分析了影响修整效率和修整质量的主要因素，分析结果表明：被修砂轮金刚石颗粒微切削频率以及修整力方向对修整效率有很大的影响；修整质量与作用在被修砂轮上的修整运动有关，磨削，单用GC杯型砂轮法修整后的碟形金刚石砂轮适合于粗磨和半精磨；D，GC杯型砂轮组合修整法既具有高的修整效率也具有高的修整质量，是一种可广泛应用的修整方法。     

论原生铂矿的选矿和冶金

评述了原生铂矿选冶技术发展现状,处理该类共生资源的技术路线和基本原则及其浮选富集工艺指标,湿法冶金处理浮选精矿的技术问题和难点。     

一水硬铝石和高岭石富连生体的正反浮选分离研究

对比研究了一水硬铝石、高岭石纯矿及其富连生体的浮选行为。研究结果表明：一水硬铝石和高岭石富连生体的可浮性差异小于两者纯矿的可浮性差异。混和矿试验表明：正浮选分离时，必须添加适当的分散剂才可获得较好分选指标；反浮选分离一水硬铝石和高岭石富连生体指标较不理想。需作进一步研究。     

精密轴承磨削金刚滚轮修整工艺优化研究

目的 通过对轴承套圈表面修整工艺优化的研究,实现对轴承套圈表面优质高效的磨削加工.方法 首先基于金刚滚轮修整原理和力学原理,建立修整过程系统简化模型,根据模型求得系统固有频率,再根据频响函数曲线图确定主轴最佳转速.然后建立砂轮与滚轮的运动轨迹方程,根据方程求得曲率半径,再根据曲率半径求得使砂轮表面粗糙度较低的修整速比.接着引入一个新的物理量干涉角,根据经验确定一个较优的干涉角,将修整速比代入,求得最后的滚轮进给速度.最后通过间接获得的磨削力大小来优化整个修整过程,若磨削力偏大,则重新选择主轴转速.结果 根据该方法得到优化结果,选用砂轮转速为23994 r/min、滚轮转速为5473 r/min、修整进给速度为1.77 mm/min、磨削力为37.2 N时,轴承套圈表面能获得较高的质量.对比优化前后轴承套圈沟形,由优化前的不合格变为优化后的合格,有了显著的改善.结论 将修整参数运用多个方法进行确定,并通过磨削力进行最后的优化.根据加工产品表面呈现出的问题,可以找到对应的参数,进而对参数进行单独优化,为企业优化轴承套圈表面质量提供了一套科学有效的方法.     

Numerical modelling of ground surface topography: effect of traverse and helical superabrasive grinding with touch dressing

Grinding processes are often used for final finishing of components because of their ability to satisfy stringent requirements of surface roughness and dimensional tolerance. Surface topography generated during grinding depends upon many parameters like wheel parameters, wheel velocity, downfeed, grit density etc. and it also depends upon the type of grinding procedures (viz. plunge grinding, traverse grinding, helical grinding, touch dressing etc.) employed. Therefore, a correct examination of the parameters and type of process employed to carry out grinding are necessary. This paper is an attempt to develop the relation between the different grinding parameters and the grinding procedures like plunge, traverse and helical superabrasive grinding with touch dressing and the average surface roughness. For this purpose, a numerical simulation technique has been implemented to generate the grinding wheel topography. The ground workpiece surface has also been generated by simulating removal of work material depending upon the trajectory of the abrasive grits on the grinding wheel without taking rubbing and ploughing into consideration.     

超硬磨料砂轮自动化复合修整机床CAM系统开发

为了使复合修整方法中的多种工艺更系统地整合,提高成形砂轮的修整效率,结合自主研制的激光–机械复合修整装备,开发一套CAM系统,可根据不同砂轮截面形状,自动规划多工艺、多修整策略下的修整轨迹,计算平面三轴联动修整刀路,自动生成加工代码,同时设计可视化界面仿真加工过程。对青铜结合剂金刚石砂轮进行修整试验,结果表明：该系统可在保证机床不发生碰撞和过切的情况下,生成激光粗修、半精修及机械精修的加工程序,大幅提高复合修整方法的编程效率,修整后的砂轮轮廓误差在9.1μm以内,圆跳动误差为6.1μm。     

二维超声ELID复合平面磨削系统磨削力研究

对硬脆材料在二维超声电解在线砂轮修整技术（electrolytic in-process dressing,ELID）复合平面磨削条件下的磨削力进行理论研究,建立超声ELID复合磨削力模型。由磨削力公式可知:磨削力除了与超声波的振幅、角频率有关外,同时还受到电流的影响,且随电流的减小,磨削力逐渐增大。在不同磨削深度与砂轮转速条件下采集磨削力,并与理论值进行对比。结果显示:理论值与实测值趋于一致;法向磨削力与切向磨削力均随着磨削深度的增大而增大,随着砂轮转速的增大而减小。      

金属结合剂金刚石砂轮表面微槽的激光修整技术

针对金属结合剂金刚石砂轮表面微槽修整困难的问题,采用红外纳秒激光器开展修整试验,探究激光功率、脉冲重复频率、激光烧蚀时间等因素对其材料去除的影响规律,并对U型和V型2种砂轮微槽提出梯度步进激光修整工艺。结果表明：修整后的砂轮微槽实际轮廓与设计轮廓对比,其顶部和底部实际宽度相对误差的绝对值最大为4.4%,实际深度相对误差的绝对值最大为9.6%。用修整后的砂轮V型微槽对直径为4英寸(10.16 cm)的蓝宝石晶圆边缘进行倒角,晶圆锐利的边缘被修整成规则形状,边缘轮廓对称度良好,且与激光修整后砂轮表面的微槽轮廓一致,验证了金属结合剂金刚石砂轮表面微槽激光成型修整的可行性。