强夯法加固软土地基有效加固深度研究

首先给出了有效加固深度的定义,分析了影响软土地基土地基有效加固深度的主要因素,并在此基础上探讨了各种估算方法在软土地基中的应用,以推动强夯法的发展与应用。     

残积土回填地基高能级强夯有效加固深度试验研究

针对黏性、砂质、砾质三种不同土质的残积土回填地基在高能级强夯下的有效加固深度,根据3个工程项目的现场试验和施工区检测结果进行分析,分别采用载荷试验、标准贯入试验、动力触探试验等原位测试方法研究了强夯前后地基承载力和压缩模量的变化,分析不同高能级强夯对不同土质残积土回填地基的有效加固深度的变化规律。结果表明,相同能级下,残积土回填地基含砾量越高,强夯有效加固深度越深。据此提出了残积土回填地基高能级强夯有效加固深度的建议公式,公式计算值与我国现行规范建议值的对比结果表明,规范建议值偏低,按规范取值偏于安全。     

强夯法加固软土地基的现场对比试验研究

本文结合上海某地基加固场地，选取两个试验区，从孔隙水压力消散、土体位移、静力触探、标准贯入试验、载荷试验及室内土工测试等方面对强夯法加固软土地基的效果进行了现场对比试验研究，并对强夯加固地基的方案及有效加固深度也作了探讨。     

强夯法加固高饱和度软土地基试验研究

以浙江温州软土地区地基处理为工程背景,对强夯法加固高饱和度软土地基进行了现场试验研究。根据试验成果确定了强夯施工的单点最佳夯击能、夯点间距、夯击遍数、间歇时间、有效加固深度等工艺参数以及降水方法,保证了大面积地基处理的顺利进行。该现场试验方案以及通过试验得到的强夯施工工艺参数对于类似工程的地基处理起到一定的借鉴和指导作用。     

软土地基渣料强夯加固

强夯加固地基是用吊车或起重机将具有一定重量的夯锤提高到一定高度,使其自由下落,利用夯锤的势能差将地基夯实。砂性土壤经锤击后水分被挤走,土体固结,承载能力提高。但是淤泥性粘土水分不易挤走,土体难以固结。因此,在淤泥质粘土上利用强夯加固地基不易成功。对淤泥质粘土提高承载能力的方法通常是将淤泥挖掉,然后填矿渣、砌毛石,或采用桩基     

黄泛区软弱夹层结构地基强夯现场试验

为探究黄泛区软弱夹层地层条件下强夯加固效果,采用4种不同的夯击能在鲁西黄泛平原区进行现场试验,研究了强夯过程中软弱夹层的夯沉量、超孔隙水压力以及强夯前后地基承载力、土质力学性质变化规律。结果表明:超孔隙水压力消散速率非常快,24 h后超孔隙水压力消散90%;强夯加固效果显著,地基承载力最大可提高80%;选择单夯1 800 kN·m夯击能加固经济合理,夯后土体物理性质明显提高;对于黄泛区含有软弱夹层地层结构,可用超孔隙水压力为自重应力10%估算强夯有效加固深度,有效加固深度约为7 m;对比不同夯击能下Menard加固深度公式,在一般夯击能条件下,实际加固深度与Menard加固深度较为接近,在较大夯击能下,Menard公式并不适用;所得结论对该区域地基加固有一定的指导作用。     

动力置换强夯加固软土地基

上海巴斯夫染料化工有限公司工程地基土承载力未达到所需要求,需进行地基加固。经采用填高炉干渣、打塑料排水板,并进行动力置换强夯,使地基容许承和从８０ｋＰａ提高到２２０ｋＰａ,并消除了液化,地层内１５ｍ范围内各项指标均有所改善。     

高能级强夯法在滨海化工地基加固中的应用

以某化工地基施工工程为例,通过分析其工程概况及场地处理要求,就高能级强夯法处理填土及液化砂土地基的若干重要参数进行了介绍,经工程检测和实践证明,高能级强夯法对于提高地基承载力,加固深厚填土地基和消除砂土液化有显著作用。     

强夯加固软土地基的机理探讨

强夯处理加固各类岩土地基工程,必须遵循强夯机理过程,在施工中要按事物客观规律和岩土边界条件,合理有效的解决强夯施工中各类参数及工程措施,才能保证强夯质量。     

强夯法加固地基的探索

本文对强夯法加固地基的机理和发展现状作了介绍，分析了土的性状对强夯效果的影响，并就强夯施工中应注意的问题作了介绍。     

高能级强夯法在地基加固处理中的应用与探讨

通过高能级强夯在地基加固工程中的应用实例,研究了强夯参数的确定。对高能级强夯的锤底接地静压力、夯点间距以及有效加固深度分别进行了探讨,并给出了夯点间距公式,可供今后的工程实践参考使用。     

内蒙古地区粉细砂地基平板载荷试验尺寸效应研究

通过不同尺寸的平板载荷试验原位测试对内蒙古地区粉细砂地基的承载力问题和对该种地质情况下平板载荷试验的尺寸效应进行了研究。研究结果表明:平板载荷原位试验测试的地基承载力存在着尺寸效应,在载荷板影响深度范围内土层相同的条件下平板载荷原位试验测试的地基承载力大小与载荷板的尺寸大小有很大关系,采用平板载荷原位试验测试一定深度内土层的地基承载力与载荷板的尺寸大小存在着一个界限值,并在相同判别标准的情况下地基承载力与荷载板尺寸大小存在着变化规律,最后采用了不同的方法对载荷板影响深度范围内的土层压缩模量进行了计算比较。为同类地质条件下平板载荷原位测试中载荷板的尺寸选择提供了参考。     

强夯法加固风成砂地基的试验研究

结合8000 kN·m能级强夯加固风成砂地基工程实例,通过现场变形监测、标准贯入和深层载荷试验等检测手段,研究了强夯加固风成砂地基的深层土体变形规律、强夯的有效加固深度及加固效果,对比分析了收锤标准对风成砂地基土体变形、有效加固深度和地基承载力的影响.     

砂土地基强夯地面变形与加固深度的半模试验研究

在量纲分析的基础上,利用尺寸50cm×40cm×60cm(长×宽×高)的玻璃模型箱,采用3种不同干重度的砂土,对之施加4种不同能量的冲击能,观测了不同的夯击能作用时夯点下的地面变形与中心点下不同深度的竖向位移,拟合了位移—深度关系,建立了夯坑深度和有效加固深度与土质参数及施工工艺参数之间无量纲的相关方程,并用工程实例对方程进行了验证。结果表明:方程可有效地定量分析强夯时的夯坑深度和有效加固深度,对强夯法的设计与施工具有一定的指导意义。     

不同土质条件下高能级强夯加固效果测试与对比分析

为了探讨山谷型与滨海型两种不同土质条件下碎石回填地基的强夯加固效果,开展了8000kN·m能级的现场强夯对比试验;同时考虑滨海大型工程建设地基处理施工的需要,在沿海地区实施了10000,15000kN·m高能级强夯的现场试验。通过对各场地不同能级试夯前后地基动力触探与静力载荷试验结果的分析与对比研究,得出如下结论:①采用8000kN·m夯击能处理山谷型厚层碎石回填地基,其有效加固深度可达10.0～11.5m;处理滨海型下卧软弱夹层且存在地下水的碎石回填地基,其有效加固深度为8.5～9.0m;②采用10000kN·m夯击能处理滨海山前厚层碎石回填地基,其有效加固深度为12～12.5m;③采用15000kN·m夯击能处理滨海型下卧软弱夹层且存在地下水的碎石回填地基,其有效加固深度为11.5m;④若采用梅纳公式的修正形式预估强夯的有效加固深度,其修正系数取值范围建议为0.29～0.40;对于软弱下卧层浅、高地下水等不利情况应取低值,对于回填碎石层厚、且级配较好时可取高值。     

强夯加固吹填砂地基试验研究

通过对某填海工程吹填砂地基进行强夯处理的现场试验,对夯坑沉降及夯点周围地表变形、场地平均沉降量、孔压的增长和消散、强夯振动等进行监测,然后采用载荷试验,重型动力触探(N63.5)、标准贯入、瑞利波波速测试等原位测试方法对地基的加固效果进行评价,在此基础上,给出了地基强夯参数,以供指导施工。通过试验研究可以了解强夯对提高吹填砂地基承载力的效果、孔隙水的响应规律、地基的振动影响等,有利于揭示强夯加固砂地基的特性,为我国沿海地区的"填海造地"工程提供了经济有效的地基处理方法和经验。     

南京粉质黏土与粉砂互层土及粉细砂的振动孔压发展规律研究

南京粉质黏土与粉砂互层土为粉质黏土与粉细砂交互沉积,呈现"千层饼"状外貌;南京粉细砂是一种以片状颗粒成分为主的粉细砂,与通常的圆形颗粒石英砂有一定区别,片状颗粒成分使得南京粉细砂具有各向异性的性质。利用南京工业大学岩土工程研究所自行研制的DSZ-1型动三轴仪对南京粉质黏土与粉砂互层土及粉细砂进行对比试验,对其试验成果进行分析,从中发现:在均压固结条件下,由于粉质黏土与粉砂互层土独特的结构性,其振动孔压发展模式与粉细砂的不同,可以用双曲线进行拟合,而粉细砂的振动孔压发展模式与Seed提出的砂土的振动孔压发展模式相同,可以用反正弦三角函数拟合;在偏压固结条件下,两者的振动孔压发展模式相同,均可以用双曲线进行拟合。此外,无论是均压固结还是偏压固结条件,对于粉质黏土与粉砂互层土,当以轴向双幅应变5%作为液化标准时,其发生液化的振动孔压均达不到围压值。     

高能级强夯在砂丘地貌中有效加固深度的探讨

通过一个复杂的工程实例,分析了4 000 kN·m~18 000 kN·m六种能级的强夯在同一工程,同一地质条件下的有效加固深度和加固效果,并对按公式计算、按规范经验取值以及工程实际检测结果三种情况下的有效加固深度进行了比较分析,以供类似工程借鉴。     

碎石回填地基上10000kN·m高能级强夯标准贯入试验

通过在某沿海碎石土回填地基上成功实施的10000kN.m高能级强夯系列试验(3000,6000,8000,10000kN.m),为10000kN.m高能级强夯的的设计、监测和检测提供了依据。本文根据对不同能级强夯夯后地基的标准贯入试验分析与对比,得到了碎石土地基上10000kN.m强夯的有效加固深度等检测结果。建议若用于规范表格,对碎石土、砂土等粗粒土在10000kN.m强夯能级下的有效加固深度可取13～16m。