枪管内膛电镀不同镍-钴合金镀层的适配性

以枪管内膛用高强度Cr Ni Mo V钢圆棒为基体,电镀得到3种不同成分的Ni–Co合金镀层(分别标记为N-C1、N-C2和N-C3)。采用压痕法和热震法检测了Ni–Co合金镀层的结合力,以研究其与高强度Cr Ni Mo V钢的适配性。另外,对比了3种Ni–Co合金镀层经不同温度烘烤3h后的显微硬度,以考察它们在高温环境下的服役能力。结果表明,N-C2和N-C3与基体之间的结合比N-C1更牢固。N-C2和N-C3在300°C和500°C下烘烤3 h后依旧保持较高的显微硬度,说明二者经连续射击后仍具有优异的抗塑性变形能力。     

镁合金摩托车零部件的电镀实践

采用自主研发的预处理方法,制定了2种镁合金摩托车零件的电镀工艺.对于形状复杂的AZ91D零件(如发动机外壳),工艺流程为:机械抛光-除蜡-化学除油-CrO3+HNO3酸洗-氢氟酸活化-化学镀镍-电镀焦铜-Cu/Ni/Cr镀层.对于形状简单的AM60零件(如轮毂),工艺流程为:机械抛光-除蜡-化学除油--步酸洗活化-浸锌-预镀镍-电镀焦铜-Cu/Ni/Cr镀层.近2年的试验结果表明,所获得的镀层光亮,结合力好,耐蚀性高,可用于镁合金零件室外环境下的腐蚀防护.     

高温合金表面Ni/Al2O3复合镀层的制备与性能

为提高GH907高温合金的性能,通过电镀在其表面制备了Ni/Al2O3复合镀层.采用热震试验、锉刀试验、维氏硬度计、扫描电镜/能谱(SEM/EDS)、热疲劳试验以及电化学方法考察了Ni/Al2O3复合镀层的结合力、显微硬度、微观表面形貌、耐热疲劳性能及耐蚀性.结果表明,复合镀层与基体结合力良好,其显微硬度及耐蚀性都比基体高.经600°C热疲劳试验300次后,复合镀层没有出现裂纹、断裂等现象.     

刷镀工艺在铝合金压铸件磨损后修复中的应用研究

鉴于铝合金刷镀层结合力差,易产生裂纹及剥落现象,本文提出了一种新的铝及其合金刷镀工艺,阐述了各工艺步骤的配方及操作条件,过层采用高堆积大铜,工作层为快速刷镀镍,根据GB2933－86测试镀层结合力及耐磨性,结果表明,该工艺可提高刷镀层的结合力和耐磨性,延长零件使用寿命,适用于铝合金压铸件磨损后的修复。     

化学镀镍溶液中Al~(3+)、Ti~(4+)和Cr~(3+)杂质对镀层性能的影响

为了研究化学镀镍液中Al3+、Ti4+和Cr3+三种杂质元素对镀层性能的影响,分别在化学镀Ni-P合金的基础镀液中引入了不同含量的杂质,制备了化学镀镍层,并通过扫描电镜、弯折试验及中性盐雾试验分析测试了镀层表面形貌、结合力及耐蚀性。结果表明,化学镀镍溶液中Al3+、Ti4+和Cr3+三种杂质均使镀层结合力和耐蚀性下降。     

刷镀镍修补化学镀镍层工艺及性能研究

为了提高刻字受损的化学镀镍层的耐蚀性,本文通过刷镀镍修补受损镀层,从而提高其耐蚀性。重点研究了刷镀镍的活化工序、刷镀工艺参数、后处理工序对刻字的化学镀镍层的结合力和耐蚀性的影响,利用弯曲试验仪、中性盐雾实验、三维视频显微镜对刷镀层的结合力、耐蚀性及微观形貌进行检测与分析。实验结果表明:受损化学镍层在室温下10 V电压活化1 min,在70℃下用15 V电压冲击刷镀10 s,再切换至12 V电压刷镀3～5 min,最后在200℃热处理2 h,能获得结合力和耐蚀性优异的刷镀修复镀层,微观形貌显示刷镀镍层有效修补了受损化学镍层。     

离子交换法处理含络合剂的化学镀镍废水

用次磷酸盐为还原剂的化学镀镍层,由于具有较高的硬度和耐磨性;与铁、铜等基体金属有较好的结合力;镀层致密、孔隙率小;在大多数介质中其化学稳定性比电镀镍高;对形状复杂的零件,能得到厚度,硬度一致的镀层,所以受磨擦零件、化工器材、电子元件等.常用化学镀镍.化学镀镍层还可作为贵金属镀层的底层.     

预处理工艺对钛合金电镀镍-磷合金的影响

采用不同工艺预处理(包括活化、活化+化学预镀镍和阳极氧化)TC4钛合金后再电镀Ni–P合金,对比了所得Ni–P合金镀层的表面粗糙度、显微硬度、微观形貌和结合力。"活化+预镀镍"预处理工艺(即砂纸打磨→除油→粗化→酸洗→活化→蒸馏水洗涤→化学预镀镍→蒸馏水洗涤)效果最好,所得Ni–P合金镀层平整、致密,厚度分布均匀,结合力好,显微硬度为625 HV,表面粗糙度为0.626μm。     

九十年代表面精饰技术的进展（Ⅱ）（1990亚太国际表面精饰会议技术总结）

英国Aston大学的Dennis研究了各种要求高耐蚀、高耐磨密封镀层材料的性能，结果发现，在400。C热处理的化学镀镍层、化学镀镍 SiC复合镀层、化学镀镍 SiC(400℃热处理)、Ni—Cr—B合金，碳化钒层、080A40硼化钢、WC Ni W—Cr碳化物层、化学镀镍 TiN(PVD法)和氮化的不锈钢等材质中，化学镀镍 TiN组合镀层具有最好的耐磨性能(4公斤     

钛合金化学镀镍工艺

采用一种含有氢氟酸的酸性溶液作为活化溶液,对钛合金表面进行化学镀镍。讨论了活化液、络合剂、Ni2 及H2PO2-浓度、缓冲剂及温度的确定。分别介绍了除膜、活化、预镀镍及化学镀镍工艺规范。对该镀镍层的耐蚀性及含磷量进行了测定,并对该镀层热处理前后的硬度、厚度、结合力、氢含量、耐磨损性及表面微观形貌进行了测试与比较。结果表明,采用本工艺可在钛合金表面沉积出70μm左右的镍磷合金镀层,磷含量在8%~11%(质量分数);氢含量可控制在50mg/kg;经200℃热处理1h后镀层硬度达到600HV,镀层与基体结合力好;经350℃热处理1h后镀层硬度达850HV,耐磨损性良好。该镀层可满足航空钛合金部件的要求。     

35CrMo和00Cr13Ni5Mo硫化氢环境应力腐蚀开裂

用慢应变速率拉伸实验和U形试样浸泡实验、电化学极化技术并结合微观分析手段,在湿硫化氢介质中研究了35CrMo和00Cr13Ni5Mo两种钢的应力腐蚀开裂行为规律。结果表明,35CrMo和00Cr13Ni5Mo钢在实验条件下均具有一定应力腐蚀开裂（SCC）敏感性,其敏感性随着溶液pH的降低和H₂ S浓度的增大而增大;00Cr13Ni5Mo 在实验条件下抗SCC的能力均高于同条件下的35CrMo,在pH3.0的溶液中,二者性能比较接近,在pH4.5的溶液中,00Cr13Ni5Mo 耐H₂S环境SCC的性能明显提高,高于35CrMo,这主要是因为00Cr13Ni5Mo中的耐蚀合金元素增强了其钝化膜的稳定性、降低了氢脆作用所致。     

步冷试验法预测2.25Cr-1Mo钢回火脆性

对在加氢反应器内运行近５ａ的２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢试块进行了２次步冷试验,评定了２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢的回火脆性。结果表明,对已经回火脆化的２．２５Ｃｒ－１Ｍｏ钢试块不适宜用步冷试验来预测其进一步的回火脆化程度。     

防止不锈钢还原气氛高温变色镀层的研制

通过大量试验,研制成功一种新型的镀镍溶液。结果表明,这种新型的镀镍溶液具有优良的电化学性能,极低的镀层内应力,采用这种工艺在不锈钢(1Crl8Ni9Ti)上镀镍可有效地防止其在高温(900℃)氢气气氛下变黑和镀层起泡。实验中比较了两种不同添加剂镀液的电化学性能,包括均镀能力、深镀能力和阴极电流效率等,并测定了镀层的内应力,分析其原因与影响。     

PTA装置不锈钢材料腐蚀磨损的探讨

采用自制的实验装置,模拟PTA生产装置中回转式干燥机蒸汽列管工作条件,对奥氏体不锈钢0Cr18Ni9(304)、00Cr17Nd4Mo2(316 L)、00Cr19Ni13M03(317 L)和双相不锈钢00Cr22Ni5Mo3N(2205)在含有溴离子和对苯二甲酸颗粒的醋酸介质中,进行腐蚀磨损性能研究。结果表明,4种不锈钢的腐蚀磨损速率随着腐蚀介质温度的升高而增加;在低温时,腐蚀磨损速率差别不大;当温度超过80℃以后,腐蚀磨损性能的差异变大,其中2205的耐腐蚀磨损性能最好,其次为317 L,316 L,而304则最差。相同条件下,腐蚀磨损速率大于均匀腐蚀速率。建议用2205代替316 L制作PTA同转蒸汽管干燥机的加热列管。     

工业纯钛和00Cr25Ni22Mo2N不锈钢的钝化与再钝化性能

用恒电位划伤电极法及再钝化动力学参数ｉ０、β、Ｑｐ值对工业纯钛和００Ｃｒ２５Ｎｉ２２Ｍｏ２Ｎ不锈钢的钝化与再钝化性能进行了评价。在Ｈ２ＳＯ４溶液中的实验结果表明,两种材料再钝化初期电流密度衰减规律都符合单指数函数关系：ｉ（ｔ）＝ｉ０ｅｘｐ（－βｔ）,并指出工业纯钛的钝化、再钝化性能优于００Ｃｒ２５Ｎｉ２２Ｍｏ２Ｎ不锈钢。     

电镀过程中氢脆的产生及其抑制措施

介绍了氯脆现象产生的4种主要机理:高压氢气理论,氢表面吸附降低表面能理论,晶格脆性理论和氢与位错的交互作用理论.分析了钢铁基体、电镀前处理、电镀工艺及后处理等对氢脆的影响,并给出了抑制措施.     

Hydrogen and moisture-induced scale spallation: Cathodic descaling of a single crystal superalloy

Moisture-induced delayed spallation (MIDS) of protective alumina scales at room temperature is a well known phenomenon. One mechanism proposes that water and Al_alloy react, produce hydrogen at the scale–metal interface, and enable spallation. To test this mechanism, preoxidized samples of a single crystal superalloy, Rene’N5 + Y, were subjected to standard cathodic hydrogen charging treatments known to produce hydrogen embrittlement in bulk Ni and Ni₃Al alloys. Cathodic hydrogen charging, at <1 mA and an estimated −0.45 V SCE, stripped the scales at the oxide-metal interface, resulting in an initial loss of ∼3 mg/cm² and little additional change with time. This was supported by macro-photos and SEM of the spalled surface. On the other hand, anodic polarization at <1 mA produced less, but steady, linear weight loss (0.3 mg/cm²), primarily by anodic dissolution of the metal. Hydrogen charging was thus shown to be detrimental to the alumina scale–metal bond, supporting the hydrogen factor in MIDS. These and other MIDS results show remarkable similarities to embrittlement of Ni subject to hydrogen charging at similar potentials and varying amounts of interfacial (grain boundary) sulfur segregation. The MIDS phenomenon is also discussed in terms of comparative static corrosion fatigue characteristics. It is not necessarily related to other diverse moisture effects occurring at high temperature.     

高压氢环境奥氏体不锈钢焊件氢脆研究进展

奥氏体不锈钢焊件是高压氢系统中重要的承载结构,其长期服役在高压高纯氢气环境中会出现塑性损减、疲劳裂纹扩展速率加快等氢脆现象,导致高压氢系统存在安全隐患。因此,为保障高压氢系统的安全运行,研究高压氢环境奥氏体不锈钢焊件的氢脆具有重要意义。本文首先介绍奥氏体不锈钢焊件中氢的两种来源,随后讨论评价材料氢脆敏感性的静态实验方法和动态实验方法,其次概述当前主流的氢脆机理,然后着重分析内部因素及外部因素对奥氏体不锈钢焊件氢脆敏感性的影响,最后归纳并总结五种典型的奥氏体不锈钢焊接工艺对焊件微观组织的影响,并进一步探讨相应焊件的氢脆敏感性。基于上述分析,针对奥氏体不锈钢焊件氢脆性能研究现状及发展趋势提出了若干建议。     

00Cr22Ni5Mo3N双相不锈钢耐腐蚀性能分析

00C r22N i5M o3N不锈钢是双相不锈钢,它的固溶组织中α铁素体相和γ奥氏体相约各占一半。经过试验分析它的击破电位,保护电位,室内化学浸泡试验结果都证明它具有优良的耐点腐蚀性能;通过试验还证明它同时具有优良的耐均匀腐蚀和缝隙腐蚀的性能。     

电沉积Ni-P合金镀层耐蚀性的研究

研究了不同磷含量的Ni-P合金镀层在NaCl介质中的耐腐蚀性能。通过浸泡实验,得出不同磷含量的Ni-P合金镀层在w（NaCl）=5%和饱和NaCl溶液中的腐蚀数据,同时还与纯镍镀层、化学镀Ni-P合金镀层、1Cr18Ni9Ti不锈钢以及A3钢进行了比较。