氟在高炉冶炼中的行为 Ⅲ.氟在1M~3实验高炉冶炼包头铁矿过程中的变化

在本文中,我们报告了1M~3实验高炉冶炼包头铁矿时所取得的煤气、炉尘和炉料样品的分析结果。实验结果指出,氟在炉顶煤气中绝大部分系以氟化氢的形态存在。从热力学计算与实验结果的比较,得知煤气中的氟化氢与炉料中石灰或石灰石之间的化学反应接近平衡。由于石灰或石灰石对氟化氢的吸收作用,在正常高炉操作条件下,炉顶煤气的含氟量仅约3—13毫克/立方米。因此,可以预料由于矿石含氟而引起的一系列高炉冶炼上的问题,均可以较顺利地获得解决。另外,我们对炉内各平面边缘煤气中含氟量变化的规律,以及氟进入炉尘的机理均作了讨论。     

BEHAVIOUR OF FLUORINE IN BLAST-FURNACE SMELTING Ⅳ. MECHANISM OF VOLATILIZATION OF FLUORINE AND ITS MOVEMENT IN A 11M~3 BLAST-FURNACE SMELTING PAO-TOU IRON ORE

本次对高炉内氟的变化的研究,系在石景山钢铁厂内11M~3高炉上进行,试验结果证实了前一文中关于1M~3实验高炉内氟变化情况的结论,即煤气中氟与石灰或石灰石间接近平衡,而与温度的分布有很大关系。本次度验取得炉料样品较多,因此对氟从矿石中和熔渣中的挥发机理有所阐明,而对氟在高炉内的变化获得了较为完整的概念。     

氟在高炉冶炼中的行为 Ⅴ.11M~3高炉冶炼包头铁矿中成渣过程之研究

在本文中,我们报告了11M~3高炉冶炼包头铁矿时炉料样品包括矿石、初渣、终渣的岩相分析及初渣的化学分析结果,并结合温度测定数据,画出了高炉中等温线及各区域的分市情况,以及各区域炉料中的矿物组成。根据以上实验结果,讨论了冶炼包头铁矿时的初渣形成机理,并指出初渣的性质与一般酸性铁矿不同,此点对高炉的顺行有利。     

氟在高炉冶炼中的行为——Ⅱ.包头铁矿的实验高炉冶炼试验

为了研究包头铁矿的冶炼特性及由于矿石含氟所引起的一系列问题起见,我所于1955年11月筹建了有效容积约为1米~3的实验高炉一座及全部附属设备。1955年11月30日至12月8日及12月20日至12月24日进行了二次试炉。经过设备上的改进后,于1956年1月20日至2月11日及4月23日至5月29日进行了二次冶炼试验,获得设计上所要求的的主要数据后停炉。在实验高炉冶炼试验期间并进行了4次物质平衡的试验。结果发现绝大部分的氟进入炉渣中,进入炉尘中的氟石多,而高炉煤气中的氟极低.     

氟在高炉冶炼中的行为——Ⅰ.氟对高炉型熔渣粘度、熔化性及脱硫力的影响

在本文中,我们报告了含氟高炉型熔渣的的粘度、熔化性和脱疏力的研究结果。所用熔渣包括坩埚冶炼渣与合成渣,含氟化钙最高达40.7%。试验数据指出氟能显著地降低熔渣的粘度与熔化温度,但对硫在渣、铁间的平衡分配影响较小。因此作为初步估计,在计算硷度时可以将氟化钙视为中性。根据本文试验结果,我们从熔渣的离子结构观点讨论了氟影响熔渣性质的机理。     

255M~3类型高炉大修技术改造方案的探讨

本文对255M~3类型高炉的大修技术改造方案,提出加强精料工作、扩大炉容积到330M~3和选择热风炉型式等方面的设想,可供国内此类高炉大修改造的参考。     

BEHAVIOR OF FLUORINE IN BLAST-FURNACE SMELTING Ⅲ. MOVEMENT OF FLUORINE IN Al M~3 EXPERIMENTAL BLASTFURNACE SMELTING PAO-TOU IRON ORE

在本文中,我们报告了1M~3实验高炉冶炼包头铁矿时所取得的煤气、炉尘和炉料样品的分析结果。实验结果指出,氟在炉顶煤气中绝大部分系以氟化氢的形态存在。从热力学计算与实验结果的比较,得知煤气中的氟化氢与炉料中石灰或石灰石之间的化学反应接近平衡。由于石灰或石灰石对氟化氢的吸收作用,在正常高炉操作条件下,炉顶煤气的含氟量仅约3—13毫克/立方米。因此,可以预料由于矿石含氟而引起的一系列高炉冶炼上的问题,均可以较顺利地获得解决。另外,我们对炉内各平面边缘煤气中含氟量变化的规律,以及氟进入炉尘的机理均作了讨论。     

关于高炉低硅冶炼的探讨

分析了高炉内硅的来源和硅在高炉内还原的特点，总结了目前国内外高炉低硅冶炼的现状，提出了高炉低硅冶炼的措施。     

高炉冶炼低硫铁水

众所周知，随着钢材质量优化要求钢水含流越低越好，但是在炼钢过程中要进行有效的脱[S]，未必容易高炉内铁水有良好的脱[S]条件，但是要依靠增加渣量、提高铁水温度和调整炉渣成份来进行脱[S]，脱[S]率一般只达到90％土。为了满足炼钢对铁水含[S]的严格要求，大约有80％的高炉铁水还需进行炉外铁水预脱[S]，从而导致冶炼成本升高。日本钢管公司为了把高炉内的铁水脱[S]率进一步提高到＞94％，发明了一种炉内脱[S]方法，无需再经过铁水炉外预脱[S]，就能满足炼钢的严格要求。这个发明是把炉芯探测器通过高炉风口插入炉芯“死焦层”，碱…     

冶炼高炉铁液在V法铸造中的应用实践

作者对利用35 M3小型高炉铁液直接浇铸叉车配重铸件的工艺进行了生产试验,铸件材质为HT100-HT150,铸造方法为V法铸造.通过严格控制炉料的化学成份,以及采用铁神一号净化剂对高炉铁液进行炉前净化精炼等措施,已用高炉铁液成功生产了500余吨V法出口铸造,合格率达到99%.     

玉钢1080 m~3高炉80焦冶炼实践

2016年钢铁行业形势严峻,煤焦资源紧张。焦炭大幅涨价且焦炭实物库存持续偏低,焦炭品种变化频繁,对高炉的稳定顺行造成不利影响。为了缓解紧张局面,在玉溪新兴钢铁有限公司的部署下炼铁厂3#高炉进行80焦冶炼,在科学合理制度保障下,通过严控焦炭热态强度,调剂适宜的煤气流分布并加强生产组织管理等,玉钢3#高炉顺利开展了80焦冶炼实践,80焦使用比例最高突破50%,取得了较好的经济技术指标和冶炼效果。     

255M~3高炉布料器的改造

本文简介255M~3高炉吸收“空转式螺旋布料器”优点,使布料器实现空转化的革新经验。     

5000和5500米~3新型高炉

介绍5000和5500M~3两座巨型高炉设计方案的比较,主要技术经济指标的选择,计算配套机械设备依据的基本参数,高炉整体的空间布置以及采用炉旁粒化装置等先进技术的情况。     

高炉增加高铝铁矿冶炼的可行性探讨

介绍了Al2O3对高炉炉渣和烧结矿的影响作用,分析认为,高炉终渣中Al2O3含量增至175,高炉冶炼仍是可行的。合理配料,改进工艺,可克服原料中Al2O3的提高对烧结带来的负面效应。     

唐钢2000m~3高炉强化冶炼实践

唐钢1号高炉炉容2000m3,采用了陶瓷杯炉缸、砖壁合一的薄内衬结构、铜冷却壁、软水密闭串联循环冷却等一系列先进技术。通过高炉操作技术进步和精料、富氧、喷煤、高风温等一系列强化冶炼技术的应用,使高炉在保证稳定、顺行的基础上,高炉利用系数逐渐提高到2.6t/(m3·d),各项技术经济指标也不断优化,取得了较好的经济效益。     

川崎千叶6号高炉快速重建

川崎钢铁公司计划重建千叶6号高炉，时间为60天，这将创高炉重建时间最短的纪录。重建内容积与该炉相同的高炉一般需要120天。例如，1990年重建水岛3号高炉（内容积4359m3），用了110天时间，而千叶6号高炉内容积为4500m3。短时间重建6号高炉要归功于"大块环形装配法"的应用。一般来说，在高炉外壳切割并去除后，高炉外壳钢板在现场一块一块地焊接起来。但是，在大块环形装配法中，4大块环形板（看上去象巨大的圆柱面），在场外预先制造，然后被送至高炉现场，焊接在一起，建造成炉壳，接着开始砌筑碳砖。大块环形装配法也有助于降低成本。…     

长钢焦炭性能对高炉冶炼的影响

高炉炼铁近年来生产指标不断改善,但能源的短缺也给高炉带来了新的挑战,于是降低焦比,提高喷煤比成为降低生铁成本的有效手段之一,也成为高炉炼铁系统优化的重要环节。而降低焦比,提高喷煤比的有效措施之一就是提高焦炭质量,特别是焦炭的热态性能指标。     

本钢新1号高炉强化冶炼实践

对本钢新1号高炉强化冶炼时间进行了总结,根据本钢新1号高炉现有情况,通过对本钢新1号高炉采取加强原燃料管理、优化上下部制度及日常操作、抓好渣铁排放等,高炉产量稳步提高,焦比不断降低。内容导读     

攀枝花钒钛磁铁矿非高炉冶炼技术评价

介绍了攀枝花钒钛磁铁矿资源综合利用的采选和冶化现状,综述了国内外非高炉炼铁技术现状,对非高炉炼铁技术在攀枝花钒钛磁铁矿资源综合利用中的研发状况进行了分析,评价了非高炉炼铁技术在攀枝花钒钛磁铁矿资源综合利用中的前景,提出了攀枝花应着手引进COREX融熔还原技术和小规模发展隧道窑技术的建议.     

新日铁公司名古屋3号高炉扩容改造

据《ＭｅｔａｌＢｕｌｌｅｔｉｎ》 2 0 0 0年提供的最新消息 ,新日铁公司名古屋 3号高炉已经停炉 ,进行第三次大修。大修工作从 1月 1 7日开始 ,预计至 4月 1 8日完成 ,工程约耗资 2 0 0亿日元。大修将明显扩大 3号高炉的容积 ,由 1 969年首次炉役开炉时的 342 4ｍ3增至本次炉役的 430 0ｍ3左右。新日铁公司强调说 ,扩大高炉容积的目的是降低生产成本 ,延长高炉寿命 ,而且高炉扩容并不意味着要用足其能力。在 3号高炉停炉前 ,新日铁公司已经提高了产量 ,增加板坯库存。该公司 1～ 3月的粗钢产量可望比上年剧增 2 0 % ,达到 660万ｔ,而仅有…