半管夹套焊接及焊后热处理的残余应力分析

半管夹套作为一种应用广泛的加热冷却设备,在焊接时产生的残余应力,是导致开裂引起泄漏的重要影响因素之一。本文通过有限元软件ABAQUS,编写了移动热源子程序,并采用顺次耦合方法对半管夹套设备焊接温度场及残余应力场进行了数值模拟,并分析了焊后热处理对半管夹套残余应力的影响。结果表明,半管夹套焊缝根部残余应力较大,成为应力腐蚀开裂的薄弱环节,应引起重视;进行热处理后,残余应力明显降低,焊缝根部降低了73%,且焊缝及附近区域应力变得均匀;热处理后期,残余应力有所升高。     

夹套容器改进型圆环加强圈的设计

夹套容器中内筒和夹套筒体间的间隙一般较小,对于夹套内压力较高或内筒长径比较大的容器,满足要求的加强圈的结构尺寸往往不足以布置在如此狭小的间隙内。针对此情况,提出了一种改进的加强圈结构,该结构既降低了设备用材和制造运输成本,又节约了设备投资费用。     

带有半管夹套设备的计算

在化工生产中用带有半管夹套的设备代替平夹套设备具有能在不增加筒体壁厚情况下使用较高参数的热载体,以及由于提高热载体沿管子流动的速度而强化热交换等等优点。带有半管夹套设备的强度设计具有某些困难,这是因为缺乏具有充分根据的强度计算方法。现有的计算方法在应用范围上具有局限性,它基本上是以通常的刻板的计算方法为依据,习惯上仅仅计算发生在焊缝区的应力,并仅仅看作为弯曲应力。这对于工作压力大的     

夹套容器封口锥强度计算与分析

封口锥是夹套容器中的重要受压元件,对两种不同型式的夹套结构(第一种为U型夹套,第二种为加强圈把夹套分为上下两部分的夹套)的封口锥应用有限元应力分析法进行应力强度计算,得出以下结论：封口锥所需厚度大于夹套筒体所需厚度,封口锥的壁厚直接按夹套筒体壁厚取是不合理的;加强圈既可以满足把夹套分为上下两部的工艺要求,又可以对内筒体在外压载荷作用下起加强作用,并且可以明显改善封口锥的应力状态。     

夹套容器的结构设计

本文介绍了各种夹套容器的形式,对光滑圆筒夹套与半圆管夹套在强度、刚度、传热效率及制造方面进行了对比。当压力较高或者器较大时,半圆智夹套有着明显的优点,其耗用材料可减少60％以上。尤其是在不锈钢、铝、镍等贵重金属的夹套容器的设计中,应采用半圆管夹套,以减少设备成本。     

30 m3预聚合釜的开发及结构特点

简要介绍了30 m3预聚合釜的开发及结构特点,此设备采用迷宫密封及双端面机械密封两种密封形式,釜体夹套采用螺旋半管式夹套,釜顶设有釜顶冷凝器。该设备已于宜宾天原股份有限公司投产使用。     

00Cr19Ni10不锈钢半圆管夹套焊接技术探讨

在化工容器上采用奥氏体不锈钢焊接半圆管夹套一般具有较高要求,通过实际生产中对于不同焊接工艺的应用,本文结合00Cr19Ni10奥氏体不锈钢制作化工容器上焊接半圆管夹套焊缝性能要求,针对00Cr19Ni10不锈钢逐段冷成形焊接在筒体上的半管盘管或者是整根对半剖分盘管焊接工艺要点,总结出对于此类焊缝的焊接工艺要点和焊缝检测与试验内容,同时该焊接工艺评定的做法和评价可以应用于类似焊接工艺。     

带半圆管夹套真空圆筒厚度计算探析

在我国,带半圆管夹套容器的设计执行的标准是《钢制化工容器强度计算规定》(HG/T20582—2011)第3章"半圆管夹套容器的设计"。《钢制化工容器强度计算规定》中规定"容器圆筒和封头部分的名义厚度和有效厚度按照不带半圆管夹套时的同一容器,根据计算压力为正压或负压,按《钢制压力容器》(GB 150—1998)的相关章节确定"。经分析,当带半圆管夹套的圆筒为真空圆筒时,《钢制化工容器强度计算规定》中的上述规定是不合理的。而对于带半圆管夹套真空圆筒未被半圆管覆盖的部分,属于两端无支撑的外压圆筒,其厚度应按《压力容器》(GB 150—2011)有关章节中的"长圆筒"计算,然后再与按《钢制化工容器强度计算规定》中的有关公式确定出的半圆管覆盖部分的圆筒厚度进行比较,取厚度计算结果两者中的较大值作为带半圆管夹套真空圆筒的设计厚度。     

反应釜“崩套”事故原因浅析

１反应釜“崩套”事故反应釜（图１）是典型的传质、换热设备,物料的混合、反应均在釜体（１）内进行,夹套（２）内通以蒸汽或冷水用于对物料进行加热或冷却,以控制反应进程。在正常情况下,釜体（１）内压为－０．０７～＋０．０２ＭＰａ,夹套（２）内压力０．２～０．４ＭＰａ,因此,夹套（２）可视为内压容器。生产过程中,特别是夹套（２）处于加热—冷却之转折点附近时,反应釜夹套（２）之焊缝处会突然发生程度不同的漏水、漏汽,甚者好像夹套（２）猛然间“崩裂”了似的,习惯上称其为反应釜“崩套”事故。轻者造成停工停产,产…     

钾石盐热熔装置的开发应用

介绍一种钾石盐热溶装置。该设备由筒体、夹套加热套筒、蒸汽加热盘管、推进及折叶式搅拌浆、中心导流筒、减速机、调频电机组成;结构简单,能耗低,制造费用低;使用该设备加工含钾5%~10%的高钠低钾矿,可得到纯度95%以上的氯化钾产品。     

基于ANSYS WORKBENCH反应釜上封头应力分析

运用ANSYS WORKBENCH软件,对反应釜搅拌口附近应力进行了分析,结果表明,在搅拌口接管与上封头夹套连接处存在较大应力,但并未超过材料应力强度。同时对反应釜上封头进行了屈曲分析,封头失稳主要在夹套封头过渡圆部位,内筒体上封头不存在失稳问题,但所给载荷并未达到失稳条件。据此认为,反应釜上封头的厚度是满足设备使用要求的。     

用夹紧阀来控制废液

夹套式夹紧阀在国外已广泛地应用于工业的废液控制中,如废水,纸浆废液等。这类阀可输送矿浆、润滑液之类高粘度、含悬浮颗粒及腐蚀性流体。它是用挤压法控制流量的,夹套包围一个橡皮套筒,套筒做成类似于汽车轮胎的式样,橡皮套筒用尼龙或人造纤维来加强。由于夹紧阀没有内部边缘或     

浅谈煤气发生炉定期检验重点

煤气发生炉广泛应用在陶瓷,冶金、化工、建材等制造行业。煤气发生炉主要包含炉体水夹套和汽包。煤气发生炉水夹套筒体内温度极高并且内部反应复杂。水夹套内水循环不畅将导致水夹套筒体内壁过热,变形,影响使用单位生产,造成经济损失。严重时甚至发生事故。因此对煤气发生炉的定期检验相当重要。     

反应釜夹套尺寸计算及其标注的改进意见

本文提出了一般“化工机械设备”文献中，易忽略的尺寸标注的地方，并推导出夹套筒体高度的计算公式，还提出了几点尺寸标注应注意的修改意见。     

锥形夹套容器加强结构设计

基于外压锥壳和圆筒连接处的加强结构设计原理,给出了设置加强圈时锥壳段稳定性设计方法,并指出在进行加强圈惯性矩计算时,可通过将加强圈及其中心线至相邻加强圈中心线距离之半范围内的锥壳处理成当量圆筒,再按外压圆筒加强圈所需惯性矩设计方法进行计算。通过实例进一步对锥形夹套容器的加强结构设计及加强圈在锥壳上的布置进行了系统的分析。     

不同整体夹套封闭件的应力分析

夹套容器常用的结构为整体夹套,而整体夹套又分为U型夹套与圆筒型夹套。针对两种整体夹套类型的不同封闭件结构,利用ANSYS软件对其进行应力分析与比较,探讨其受力状况与应用时的优缺点,从而对夹套容器的设计起到一定的指导意义。     

聚合釜夹套底部膨胀圈排气孔焊缝泄漏原因分析及补救措施

经过对聚丙稀反应釜夹套底部膨胀圈排气孔焊缝裂纹产生和持续扩展的原因跟踪研究,认定属应力疲劳开裂,且开裂具有周期性疲劳扩展性质。经过进一步的研究讨论,发现裂纹的产生是对设备结构欠合理设计、频频的变化操作工况和环境因素综合影响的结果。聚合釜底部膨胀圈存在交变动载荷,促使排气孔焊缝处产生交变疲劳裂纹。根据膨胀圈的作用,膨胀圈上不应该存在不同步收缩和膨胀且受拘束力的排气孔。用钢板代替夹套膨胀圈补救,取得成功,改变了聚合釜夹套所受的交变动载荷区域应力,以此达到消除了原设计设备的结构缺陷。     

《化工设备与管道》2004年第41卷1～6期(总220～225期)总目录

压力容器焦炭塔的持久强度试验分析和使用寿命评估15压力容器圆筒体上大开孔补强问题的探讨19框架式塔设备的设计114水置换法在燃气工程中的应用2131000m3氧气球罐应力分析设计319对分析设计中一些问题讨论45压力容器壳体圆度的理论分析481000m3 丁烷球罐结构研究及应力分析411偏氯乙燃缓冲罐的失稳失效分析414对ASMEⅧ -1管壳式换热器设计的介绍65GB150-1998和JISB8265-2003标准应用对比611带夹套受集中载荷的双鞍式卧式压力容器的设计计算628单元设备消光剂制备中余气分级器的设计与应用25单效降膜式蒸发器在液态奶生产中的设计及应用…     

引发剂进料罐的制造工序与难点

根据引发剂进料罐筒体直径较小、无人孔设计的结构特点,阐述了此类外伸接管夹套容器的制造工序与难点,确立了低温复合板容器环焊缝单面封闭焊和外伸斜插管角焊缝的焊接工艺,从而确保了该引发剂进料罐的焊接质量。     

浅谈萘法制苯酐项目中蒸汽夹套管的配管设计

在萘法制苯酐装置中,因为原料和产品的熔点较高,需要大量的蒸汽夹套管伴热。项目中选用内管焊缝外露型夹套管(半夹套)伴热,以满足被伴热介质为有毒介质的要求;选用夹套管时管道转向处改为一端盲法兰的三通型式,以满足经常性检修的要求;选用中压蒸汽替代低压蒸汽作为伴热介质,以解决内管温度远高于外管时夹套端部结构受力过大等问题。