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本文用数学计算法对超声波横波检测中的声束宽度做了定量的近似计算,讨论了该项工作与探头设计的关系,注意到了在探头设计不正确时,会导致非均匀平面波的出现。 相似文献
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概述超声表面SH波的声场特性、声参数测定方法和检测灵敏度的影响因素及其评价,希望对国内普及表面SH波工业检测、开辟超声新技术起启发作用。 相似文献
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水深环境下水下湿法药芯焊丝焊接(FCAW)受周围电弧气泡生长的影响,其状态需要通过信号采集. 文中首先搭建水下湿法焊接试验平台,进行湿法药芯焊丝焊接试验,对焊接过程中的气泡声压信号、高速摄像信号、电弧电流电压信号,进行同步采集;然后对比了引弧阶段下浅水和20 m水深的气泡动态演变图像及其声压信号,结合20 m水深稳弧阶段信号,发现气泡脉冲声信号与气泡图像在气泡大小、爆破周期等演变细节上有着很好的对应关系,但随着水深增加,烟尘导致图像信号更加模糊. 最后对水下20,40 m的环境中获取到的电弧从引弧到稳弧阶段的声电信号,进行对照分析. 结果表明,气泡声压信号可以清晰地反映出气泡的变化状态,深水下声压信号替代高速摄像具有可行性. 相似文献
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针对超声测厚过程中,探头受被测面形状复杂影响,致使声束中心线与被测表面测点处法矢之间不可避免地存在偏角导致较大测厚误差的问题,本文研究了入射偏角对管件壁厚超声测量的影响。采用多物理场有限元仿真软件声-结构耦合模块分析了在0°~2°范围内入射偏角对超声测厚声场分布的影响机制,得出了声压随偏角的变化规律,量化了不同偏角下测厚误差的数值大小,建立了入射偏角引起的测厚误差补偿模型。最后通过量块和管件的测厚实验验证了方法的可行性。结果表明随着入射偏角的增大,测量误差逐渐增大,通过对偏角引起的测厚误差进行补偿,在0°~0.5°范围内补偿后的管件测量误差最多可减小53%。 相似文献
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在大口径厚壁钢管的超声波检测中,由于受第一临界角的限制,采用接触法纯横波周向检测只能检测壁厚与外径之比〈0.2的管材。通过理论分析,采用入射角为10°的纵波斜射探头,对壁厚与外径之比〉0.2的钢管进行接触法周向检测,并根据折射纵波和折射横波的声压往复透射率(波高)及其在仪器荧光屏上的水平位置加以区分。实践证明,该方法实用可行。 相似文献
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通过ANSYS有限元数值模拟和试验相结合,研究了超声波在固态试件及钎料液滴中的传播特性.结果表明,试件表面的声振动分布不均匀,沿传播方向振幅先增大后减小,再增大,各个峰值位置的间隔约为10 mm.当加载振幅增大时,试件表面上同一位置的振幅也随之变大,且大于所加载的超声波的振幅,但位移场的分布规律不变,表面质点保持着与超声频率相近的振动.钎料液滴内部的声压值随着试件表面振动的增大而增大,当加载振幅超过7.5μm后,钎料液滴内部的声负压值均可达到数万帕.试验观察结果较好地验证了有限元模拟的结果. 相似文献
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超声细化处理AZ80镁合金过程中的声场数值模拟 总被引:1,自引:0,他引:1
采用不同强度超声对AZ80镁合金熔体进行处理以改善合金的凝固组织。当施加的超声强度为30.48W/cm2时,合金的平均晶粒尺寸由未经超声处理时的303μm降低为148μm。为了进一步了解超声改善镁合金微观组织的机理,采用数值模拟的方法研究超声声压对空化泡行为的影响,并且对熔体中的超声场分布情况进行分析。结果表明,熔体内不同位置所受的声压是不同的,因此不同位置上的铸锭试样的晶粒细化程度也不同。随着超声强度的增加,声压值增加,而合金的晶粒尺寸则随之降低。 相似文献
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简要介绍了ERW焊管生产过程中超声波检测的工艺过程及特点,从折射角、声束宽度和检测频率三方面对ERW焊缝超声波检测工艺参数的选择进行了讨论。在ERW焊管的超声波检测中,焊管中横波折射角的下限是33.2°,其上限范围随焊管内外径比r/R的变化而变化,r/R数值越大,其范围也就越大;45°折射横波对于焊缝及热影响区表面开口缺陷具有较高的检测灵敏度,但是为了兼顾焊缝内部的径向面积型缺陷的检测,还应采用大折射角的横波声束进行扫查;在检测中要根据横波折射角和钢管直径综合考虑入射声束宽度,既要保证声束上边缘不在焊管中激发出表面波,又要避免焊管中折射纵波的出现。 相似文献
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ASTM E 2491—2008为相控阵设备的测试提供了指导性规定。根据该标准,在安装楔块的情况下测试相控阵系统的聚焦能力,确定激发晶片数、聚焦深度以及偏转角度对相控阵系统聚焦能力的影响。试验采用标准中规定的试块,试验激发的晶片数为8个、16个、32个,聚焦深度为10,50,100,150,200mm,声束偏转角度为35°,45°,60°,70°。通过试验发现加装楔块后,大部分的近场区都在楔块中,工件中的近场区很小。角度越小,工件中的近场区越大,随着角度的增大,聚焦能力变弱。随着聚焦晶片数量的增加,聚焦能力增强。随着聚焦深度的增加,焦点尺寸增大。越接近楔块物理主声束,分辨率越好。 相似文献