银盘水电站左岸坝肩边坡稳定性三维数值分析

银盘水电站左岸坝肩边坡开挖量大,边坡岩体内发育有多条层间剪切带,其中Ⅱ1-7005、Ⅱ1-7006因其出露部位以及与大坝的相对位置,其影响最为显著.依据流固耦合理论,采用三维有限差分法对左岸坝肩边坡及坝基岩体在施工期、大坝运行期等各种不同水位工况下的变形、应力、塑性区、孔隙水压力分布等开展了研究.结果表明,边坡开挖将导致坝轴线上游位于层间剪切带上盘的岩体变得单薄,稳定性较差,局部有顺剪切带向下且朝下游滑移的趋势.大坝建造后坝体自重使得坡面岩体压应力有所增加,总体改善了边坡的应力状态.校核洪水位工况下大坝的运行水位对边坡稳定最为不利.     

银盘水电站左坝肩边坡及坝基岩体加固

银盘水电站左岸坝肩边坡岩体内存在着多条与边坡斜交的层间剪切带,由于其出露位置与大坝的相对关系,有可能与岩层中发育的其它结构面组合,构成潜在不稳定滑体;边坡开挖后坝轴线上游剪切带上盘岩体较为单薄,且分布有性状较差的大湾组页岩,对大坝坝肩及坝基的抗滑稳定均产生不利影响.采用三维刚体极限平衡分析及数值分析方法对银盘水电站左岸坝肩边坡及坝基岩体在施工期、大坝运行期各种水位工况下的变形与稳定性开展了研究;并对边坡的加固效果进行了分析和评价,为边坡及坝基的加固处理设计提供依据.     

宝坛水电站双曲拱坝基础开挖技术

宝坛水电站双曲混凝土拱坝两岸地形较陡.其左岸坝肩开挖边坡高达100.5 m,施工道路布置困难,施工设备难已到达,且左岸上游边坡岩石风化并向坝体倾斜,致使左岸上游590 m高程以上的边坡曾出现多次自然滑.坡.施工中采用自上而下控制爆破开挖技术,加快了施工进度,确保了埂工程质量.     

温井坝基础开挖的高边坡处理措施和动态观测

温井坝基础开挖的高边坡处理措施和动态观测［日］川上俊器等主题词基础开挖，高边坡稳定，综合治理措施，变形观测，观测仪器，拱坝，日本前言温井坝基础开挖加上左岸下游消力池施工形成的边坡．垂直高度达１４ｏｍ。该边坡不仅有高边坡稳定性问题，还有保证拱坝坝肩基岩...     

溪洛渡水电站坝肩开挖技术

溪洛渡水电站拱坝对拱端边坡有比较明显的影响,在推力作用下,边坡向内有一定的变形。为了减少拱端推力对坝肩槽岩体的破坏,拱坝坝肩开挖难度大,但是要求高。施工中,通过采取调整布孔形式、装药量、优化网络、改进钻孔机械等措施,使坝肩槽开挖各项指标均达到要求。     

西部某水电站左岸坝肩边坡稳定分析及处理措施

西部某水电站左岸坝肩边坡覆盖层深厚,岩体卸荷发育,省道位于边坡覆盖层上,坝肩开挖边坡位于省道以下。坝肩边坡的稳定不仅影响省道的正常运行,也对枢纽区主要建筑物的安全至关重要。采用刚体极限平衡法对左岸坝肩路基边坡进行稳定分析,采取"覆盖层开挖+混凝土贴坡挡墙+微型钢管桩+预应力锚杆"的边坡综合处理方案。结果表明,采取综合处理方案后,边坡稳定安全系数得到明显提高。处理措施对类似边坡工程处理有一定的借鉴意义。     

柔性防护系统在锦屏电站边坡防护中的应用

锦屏一级水电站左岸边坡岩石倾倒、拉裂、卸荷松驰变形严重,坝肩开挖线以上的高位危岩体及上下游边坡潜在的岩崩、滑坡对电站的工程施工和运行安全存在着直接的影响。为消除安全隐患,除坝肩部位进行开挖支护外,坝肩开挖线以上的高位危岩体及上下游边坡采取了大量的主被动柔性防护系统进行防护,以确保左岸边坡及高位危岩体部位总体处于受控状态,同时主被动柔性防护快捷的施工方案、开放性网状结构、系统防腐寿命均基本满足电站工程施工进度、整体环境保护及运行期安全的要求。     

小湾电站左岸拱坝坝肩槽开挖技术

小湾电站挡水建筑物为混凝土双曲拱坝,最大坝高292m,是目前世界最高的双曲拱坝,其开挖边坡高达692m,左岸坝肩槽开挖高达245m,永久边坡面平均坡度:1∶1.313,最缓坡度1∶1.606,具有开挖高差大,开挖强度高,爆破振动要求严、钻爆工程量大、地质条件复杂、建基面开挖质量要求高、长缓坡开挖难度大等特点。因此,如何结合拱坝高边坡开挖的特点采取合适的施工技术措施,是保证开挖质量达到设计要求的关键。文章详细介绍了开挖施工技术,总结了施工经验。     

大花水水电站右坝肩抗滑稳定边界地质条件复核分析

大花水水电站高薄拱坝位于顺向河谷上，左岸为软硬岩相间的逆向坡，右岸为硬岩顺向坡。右坝肩下游约160m为垂直河向的陡壁（临空面），山体单薄，坝肩岩体内断层、裂隙发育，均对坝肩抗滑稳定不利。本文在前期勘测资料及施工期开挖揭露实际地质情况的基础上，对右坝肩各组结构面发育特征、力学参数及沿各（组）结构面滑动破坏模式进行了综合的分析研究与复核。     

锦屏一级水电站左岸坝肩岩体直剪蠕变特性研究

通过对锦屏一级水电站左岸坝肩边坡结构面岩体的直剪及直剪蠕变研究,分析研究其瞬时抗剪强度和长期抗剪强度特性,最终为左岸边坡岩体稳定分析提供长期抗剪强度参数。     

洪家渡水电站左岸坝肩工程开挖施工质量管理

洪家渡水电站左岸坝肩工程为当时水利水电建设工程中最大高度的边坡开挖。该边坡地质条件差,开挖区边坡陡竣,河谷窄,边坡为顺向坡,存在多处岩溶区。为此,在开挖施工中,施工单位针对坝肩的地层岩性、地质构造及地形特点,通过精心组织,强化过程质量管理,有效地保障了开挖质量和边坡施工安全。     

预裂爆破在龙华口坝肩石方开挖中的应用

龙华口水电站大坝是一座碾压混凝土大坝,左右坝肩边坡采用周边预裂深孔爆破,文中具体阐述了应用孔外微差及孔内延时爆破技术的具体情况。     

溧阳抽水蓄能电站CZ0+143.125监测断面数据异常情况数值分析研究

溧阳抽水蓄能电站工程地质条件复杂,在开挖过程中,CZ0+143.125监测断面下游侧边墙受中槽及边墙开挖影响较大,尤其在开挖面靠近该断面时,下游边墙Mc 44-6(拱座与岩壁吊车梁之间)多点位移计测值持续增长,随着支护的跟进,围岩变形测值有收敛趋势;但在后续母线洞开挖施工过程中,边墙围岩位移仍呈增大趋势。针对该部分围岩地质条件,利用FLAC 3D计算软件对该部位围岩进行数值分析研究,分析数据异常原因,并对洞室围岩安全性进行分析评价。     

洪家渡水电站左坝肩高边坡稳定性研究

乌江洪家渡水电站左坝肩高边坡开挖高度 310m ,是中国水利水电工程史上开挖最高的边坡 ,该边坡的稳定问题众所瞩目 ,文章采用弹塑性有限元数值模拟方法对左坝肩高边坡施工期岩体应力应变状态进行分析研究 ,从而对左坝肩高边坡的稳定性进行评价     

库什塔依水电站左坝肩边坡处理设计

通过对左坝肩卸荷岩体边坡地质条件和工程特性研究,左坝肩边坡不存在滑动破坏的底滑面。计算表明,不存在发生大规模整体滑移式失稳的可能。通过采取工程措施对坝顶高程以上边坡削坡减载、挂网喷混凝土防护和预应力锚索加固综合处理后,左坝肩边坡的安全性明显提高。     

汾河二库大坝基础开挖施工

汾河二库大坝基础为带水作业的砂砾料开挖 ,深度为 33m ,爆破高度为 1 0 1m。在此工程中 ,首先要解决爆破、排水、施工道路三大问题 ,对于左右岸边坡轮廊 ,采用预裂爆破 ,主爆区采用深孔梯段微差爆破。排水高程830m以上为一级排水 ,高程 830m以下为二级排水 ,施工道路采用上、下游并进交替方式     

小湾水电站左岸坝肩槽开挖造孔及爆破施工技术

小湾电站大坝为混凝土双曲拱坝,左岸坝肩槽开挖高度迭245m,具有开挖高差大、轮廓要求严、长缓坡预裂钻孔质量控制难、爆破振动影响小等特点．在施工过程中根据实际地形和地层岩性,采用相应施工工艺,用预裂爆破和梯段爆破相结舍的方法,合理选择爆破参数,充分利用机械化作业,使得开挖建基面取得良好的形体效果,工期满足设计要求。     

拉西瓦水电站Ⅱ#变形体爆破动力稳定性研究

基于大型分析系统FINAL,采用特有的动态接触界面单元模拟潜在滑动面,对拉西瓦水电站左岸坝肩Ⅱ#变形体在爆破振动荷载作用下的动力稳定性进行了有限元时程分析,提出了适用于拉西瓦工程边坡的爆破安全判据。数值仿真分析结果表明:采用动态接触界面单元充分考虑了岩体中贯通性结构面对爆振波传播特性的影响,以及对边坡动力稳定性的影响;爆破作用对拉西瓦坝肩这样的较大的坡体的整体安全性影响不大,但对局部失稳破坏的作用较明显,当单响爆破药量达300kg时,坡体的整体最小动态安全系数为1.32,相对于静态安全系数降低了不到10%。本文的分析结果对工程中岩质高边坡爆破施工和动力稳定性分析有较好的借鉴或指导作用。     

乌东德水电站导流洞围岩变形特征与处理措施

乌东德水电站共布置5条导流洞（其中左岸2条，右岸3条）。高、低洞洞身段断面呈城门洞型，断面尺寸分别为12 m×16 m和16.5 m×24 m。2012年2月乌东德水电站导流洞开始施工，落雪组因民组极薄层~薄层大理岩化白云岩、层面附绢云母构成的Ⅳ类围岩洞段按5层开挖，在第一层开挖过程中因民组Ⅳ类围岩洞段左顶拱普遍出现塌方，第二层和第三层开挖时，导流洞左右边墙变形位移急剧增大。通过研究导流洞Ⅳ类围岩地质条件及变形失稳模式，分析变形过程与开挖支护的关系。在此基础上优化设计方案，确保了导流洞的安全施工。      

断层对孟底沟高拱坝坝肩变位及稳定性的影响研究

孟底沟水电站高拱坝由于左岸坝肩岩体受到 f1、f2、f6断层的切割,使得左坝肩形成了四个大块体。由于 f6与库水连通,若不做处理,蓄水后作用在 f6上的全水头渗压势必将使左岸坝肩岩体向河谷变形。因此左坝肩岩体变形连续性,拱坝坝体变位对称性及坝肩控制性滑块稳定性成为该工程的突出问题。充分考虑左岸坝肩断层交汇和切割关系,采用刚体弹簧元法对上述问题进行了计算分析和研究。结果表明：f6断层水压推力作用将使得断层交汇处出现不连续变形,断层产生错动现象,断层交汇点最大错动位移达到2．03 cm ,同时削弱了拱坝坝体变位对称性,左右半拱顺河向和横河向最大位移差分别为1．42 cm 和0．86 cm ;坝肩控制性滑移块体稳定安全系数下降,最大降幅可达18．19％。建议对 f6进行封堵或者置换处理,防止库水侵入山体。